СП 360.1325800.2017 Конструкции сталефибробетонные Правила проектирования

С В О Д П Р А В И Л

КОНСТРУКЦИИ СТАЛЕФИБРОБЕТОННЫЕ

Правила проектирования

Steel fiber reinforced concrete structures. Design rules

Дата введения – 2018-06-12

Предисловие

Сведения о своде правил

1 ИСПОЛНИТЕЛЬ – институт АО «НИЦ «Строительство» – НИИЖБ им. А.А. Гвоздева

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»

3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)

4 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 11 декабря 2017 г. № 1642/пр и введен в действие с 12 июня 2018 г.

5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт)

6 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования – на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет

Введение

Настоящий свод правил разработан с учетом обязательных требований, установленных в федеральных законах от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» и содержит требования к расчету и проектированию бетонных и железобетонных конструкций, армированных стальной фиброй.

Свод правил разработан авторским коллективом АО «НИЦ «Строительство» – НИИЖБ им. А.А. Гвоздева (д-р техн. наук Т.А. Мухамедиев, кандидаты техн. наук И.В. Волков, Б.С. Соколов).

1 Область применения

1.1 Настоящий свод правил распространяется на проектирование сталефибробетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

1.2 Свод правил устанавливает требования к проектированию сталефибробетонных конструкций, изготовляемых из тяжелого и мелкозернистого бетонов, и эксплуатируемых в климатических условиях Российской Федерации (при систематическом воздействии температур не выше плюс 50°С и не ниже минус 70°С), в среде с неагрессивной степенью воздействия при статическом действии нагрузки.

2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:

ГОСТ 166–89 (ИСО 3599–76) Штангенциркули. Технические условия

ГОСТ 427–75 Линейки измерительные металлические. Технические условия

ГОСТ 10180–2012 Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам

ГОСТ 27751–2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения

ГОСТ 28840–90 Машины для испытания материалов на растяжение, сжатие и изгиб. Общие технические требования

СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07–85* Нагрузки и воздействия»

CП 63.13330.2012 «СНиП 52-01–2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения» (с изменениями № 1, № 2, № 3)

П р и м е ч а н и е – При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования – на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.

3 Термины и определения

В настоящем своде правил применены термины по СП 63.13330, а также следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 сталефибробетон: Тяжелый или мелкозернистый бетон на плотных заполнителях (бетон-матрица), армированный равномерно распределенными в его объеме стальными фибрами, имеющими сцепление с бетоном по их поверхности.

3.2 фибра: Стальные короткие волокна, резанные из листа, фрезерованные из сляба или рубленные из проволоки.

3.3 сталефибробетонные конструкции: Конструкции из сталефибробетона без стержневой арматуры или комбинированно армированные – с рабочей (в том числе предварительно напряженной) и/или конструктивной стержневой арматурой.

3.4 процент фибрового армирования по массе: Отношение массы фибр, содержащихся в единице объема сталефибробетона, к массе этой единицы объема, %.

3.5 коэффициент фибрового армирования по объему: Относительное содержание объема фибр в единице объема сталефибробетона.

4 Общие требования

4.1 Сталефибробетон рекомендуется применять для изготовления конструкций, в которых эффективно могут быть использованы следующие его характеристики:

4.2 Сталефибробетонные конструкции без стержневой рабочей арматуры рекомендуется применять в случае их преимущественной работы:

В остальных случаях рекомендуется применять сталефибробетонные конструкции с рабочей арматурой.

4.3 Содержание фибры в единице объема сталефибробетона следует назначать в соответствии с требованиями к его физико-механическим свойствам, заданными из условий применения и требований настоящего свода правил.

4.4 В рабочих чертежах сталефибробетонных конструкций следует указывать маркировку фибры и ее требуемое содержание (объем фибры) в 1 м3 бетонной смеси, классы и марки сталефибробетона (в том числе класс по остаточной прочности на растяжение), а в случае необходимости – приводить требования к технологическим приемам изготовления, обеспечивающим требуемые свойства сталефибробетона.

4.5 Расчеты сталефибробетонных конструкций следует проводить по предельным состояниям первой и второй групп.

4.6 Расчеты по предельным состояниям первой группы включают:

4.7 Расчеты по предельным состояниям второй группы включают:

4.8 При расчетах сталефибробетонных конструкций по предельным состояниям следует рассматривать различные расчетные ситуации в соответствии с ГОСТ 27751, в том числе стадии изготовления, транспортирования, возведения, эксплуатации, аварийные ситуации, а в необходимых случаях – пожар.

4.9 При расчете сталефибробетонных конструкций среднюю плотность сталефибробетона допускается принимать равной:

Допускается принимать более точное значение плотности сталефибробетона, определяемое с учетом коэффициента фибрового армирования по объему и плотности бетона-матрицы.

4.10 Расчеты сталефибробетонных конструкций следует производить на все виды нагрузок, соответствующих функциональному назначению конструкций, с учетом влияния окружающей среды, а в необходимых случаях – с учетом воздействия пожара, технологических температурных и влажностных воздействий и воздействий агрессивных химических сред.

4.11 Расчеты сталефибробетонных конструкций следует производить на действие изгибающих моментов, продольных и поперечных сил, а также на местное действие нагрузки.

4.12 При расчете сборных сталефибробетонных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от их массы следует принимать с коэффициентом динамичности, равным:

Допускается принимать более низкие, обоснованные в установленном порядке, значения коэффициентов динамичности, но не ниже 1,25.

4.13 При расчетах конструкций следует учитывать особенности свойств сталефибробетона и арматуры, влияния на них характера нагрузки и окружающей среды, способов армирования, совместность работы арматуры и сталефибробетона.

4.15 Расчеты по устойчивости формы конструкции, а также по устойчивости положения следует производить согласно нормативным документам на конкретные виды конструкций. В отсутствие нормативных документов минимальный коэффициент запаса по устойчивости формы следует принимать равным 3; минимальный коэффициент запаса на опрокидывание равным 1,5 при наиболее неблагоприятных значениях коэффициентов надежности по нагрузке.

4.16 Расчет по прочности сталефибробетонных конструкций следует производить:

5. Материалы

5.1 Нормативные и расчетные характеристики стальной арматуры

5.1.1 Нормативные и расчетные значения характеристик стальной арматуры, а при расчете конструкций по нелинейной деформационной модели – диаграммы ее деформирования, следует принимать по СП 63.13330.

5.2 Нормативные и расчетные характеристики сталефибробетона

5.2.1 Для сталефибробетонных конструкций, проектируемых в соответствии с требованиями настоящего свода правил, в качестве бетона-матрицы следует использовать следующие конструкционные бетоны:

5.2.2 Основные нормируемые и контролируемые показатели качества сталефибробетона:

5.2.3 Класс сталефибробетона по прочности на сжатие Bf соответствует значению кубиковой прочности сталефибробетона на сжатие, МПа, с обеспеченностью 0,95 (нормативная кубиковая прочность).

Класс сталефибробетона по прочности на осевое растяжение Bft соответствует значению прочности сталефибробетона на осевое растяжение, МПа, с обеспеченностью 0,95 (нормативная прочность сталефибробетона).

Класс сталефибробетона по остаточной прочности на растяжение Bft3 соответствует значению остаточной прочности сталефибробетона на растяжение, МПа, с обеспеченностью 0,95 (нормативная прочность сталефибробетона).

Марка сталефибробетона по морозостойкости F соответствует минимальному числу циклов переменного замораживания и оттаивания, выдерживаемых образцом при стандартном испытании.

Марка сталефибробетона по водонепроницаемости W соответствует максимальному значению давления воды, МПа 10-1, выдерживаемому сталефибробетонным образцом при испытании.

Классы сталефибробетона по прочности на сжатие и по прочности на осевое растяжение назначают по результатам испытаний контрольных образцов в соответствии с ГОСТ 10180. Допускается класс сталефибробетона по прочности на осевое растяжение назначать по результатам испытаний контрольных образцов-балок на изгиб (приложение Б).

Класс сталефибробетона по остаточной прочности на осевое растяжение Bft3 назначают с указанием подкласса «a», «b», «c», «d» или «e» по результатам испытаний контрольных образцов-балок на изгиб (приложение Б). При назначении класса сталефибробетона по остаточной прочности на растяжение Bft3 нормативные значения остаточного сопротивления растяжению Rfbt3,n принимают равными числовой характеристике класса сталефибробетона по остаточной прочности на растяжение. Числовая характеристика класса сталефибробетона по остаточной прочности на растяжение характеризует гарантированную прочность сталефибробетона на растяжение Rfbt3,n, с обеспеченностью 0,95, соответствующую значению перемещений внешних граней надреза контрольных образцов, равному 2,5 мм, при испытаниях на изгиб (приложение Б).

Классы сталефибробетона по прочности на сжатие Bf , по прочности на осевое растяжение Bft и по остаточной прочности на растяжение Bft3 (с указанием подкласса) назначают для всех видов сталефибробетонов и конструкций.

Марку сталефибробетона по морозостойкости F назначают для конструкций, подвергающихся воздействию переменного замораживания и оттаивания.

Марку сталефибробетона по водонепроницаемости W назначают для конструкций, к которым предъявляют требования по ограничению водопроницаемости.

5.2.4 Для сталефибробетонных конструкций следует предусматривать классы сталефибробетона по прочности на сжатие, классы сталефибробетона по прочности на осевое растяжение и марки сталефибробетона, принятые в СП 63.13330 для обычного тяжелого и мелкозернистого бетонов, и классы по остаточной прочности на растяжение, приведенные в таблице 1.

Т а б л и ц а 1

Вид бетона
Классы сталефибробетона по остаточной
прочности на растяжение
Тяжелый и мелкозернистыйбетоны Bft31i; Bft31,5i; Bft32i; Bft32,5i; Bft33i; Bft33,5i; Bft34i; Bft34,5i; Bft35i; Bft35,5i; Bft36i (i = «a», «b», «c», «d» или «e» – индекс подкласса)

5.2.5 Основными прочностными характеристиками сталефибробетона являются нормативные значения:

5.2.6 Нормативные и расчетные значения сопротивления сталефибробетона осевому сжатию (призменная прочность) принимают равными их значениям, установленным в СП 63.13330 для аналогичного класса обычного бетона.

Нормативные значения сопротивления сталефибробетона осевому растяжению Rfbt,n и остаточного сопротивления сталефибробетона осевому растяжению Rfbt2,n и Rfbt3,n определяют по результатам испытаний контрольных образцов на осевое растяжение. Допускается определять нормативные значения сопротивления сталефибробетона осевому растяжению Rfbt,n и остаточного сопротивления осевому растяжению Rfbt2,n и Rfbt3,n по результатам испытаний контрольных образцов-балок на изгиб (приложение Б).

Расчетные значения сопротивления осевому растяжению Rfbt, остаточного сопротивления осевому растяжению Rfbt2 и остаточного сопротивления осевому растяжению Rfbt3 определяют по формулам:

(5.1)

(5.2)

при этом при расчете по прочности нормальных сечений элементов по предельным усилиям принимают Rfbt3 ≤ Rfbt2 . Значение коэффициента надежности по сталефибробетону ft принимают равным:

Расчетные значения сопротивления сталефибробетона Rfb и Rfb,ser в зависимости от класса сталефибробетона по прочности на сжатие для предельных состояний первой и второй групп принимают как для обычного бетона по СП 63.13330.

Расчетные значения остаточного сопротивления сталефибробетона растяжению Rfbt2 и Rfbt2,ser и остаточного сопротивления растяжению Rfbt3 и Rfbt3,ser в зависимости от подклассов «a», «b», «c», «d» и «e» для предельных состояний первой и второй групп приведены в таблице 2.

Допускается принимать расчетные значения сопротивления сталефибробетона осевому сжатию Rfb и осевому растяжению Rfbt3 с учетом влияния фибрового армирования в соответствии с приложением В.

Т а б л и ц а 2

Характеристика
Нормативные Rfbt2,n и Rfbt3,n, расчетные для предельных состояний второй группы Rfbt2,ser и Rfbt3,ser и расчетные для предельных состояний первой группы Rfbt2 и Rfbt3 значения сопротивления сталефибробетона растяжению при классе сталефибробетона по остаточной прочности на растяжение, МПа
Bft31i
Bft31,5i
Bft3 2i
Bft32,5i
Bft3 3i
Bft33,5i
Bft3 4i
Bft34,5i Bft3 5i Bft35,5i
Bft3 6i
Rfbt3,n и Rfbt3,ser 1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
Rfbt2,n
и
Rfbt2,ser
i =a 2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
8,00
9,00
10,00
11,00
12,00
i =b 1,43
2,14
2,86
3,57
4,29
5,00
5,71
6,43
7,14
7,86
8,57
i =c 1,11
1,67
2,22
2,78
3,33
3,89
4,44
5,00
5,56
6,11
6,67
i =d 0,91
1,36
1,82
2,27
2,73
3,18
3,64
4,09
4,55
5,00
5,45
i =e 0,77
1,15
1,54
1,92
2,31
2,69
3,08
3,46
3,85
4,23
4,62
Rfbt3
0,77
1,15
1,54
1,92
2,31
2,69
3,08
3,46
3,85
4,23
4,62
Rfbt2
i =a 1,54
2,30
3,08
3,84
4,62
5,38
6,16
6,92
7,70
8,46
9,24
i =b 1,10
1,64
2,20
2,74
3,30
3,84
4,40
4,94
5,50
6,04
6,60
i =c 0,86
1,28
1,71
2,13
2,57
2,99
3,42
3,84
4,28
4,70
5,13
i =d 0,70
1,05
1,40
1,75
2,10
2,45
2,80
3,15
3,50
3,85
4,20
i =e 0,59
0,88
1,18
1,48
1,78
2,07
2,37
2,66
2,96
3,25
3,55

5.2.7 В необходимых случаях расчетные значения прочностных характеристик сталефибробетона умножают на значения коэффициентов условий работы γbi, учитывающих особенности работы сталефибробетона в конструкции (характер нагрузки, условия окружающей среды и т. д.):

γb1 – коэффициент, вводимый к расчетным значениям сопротивлений Rfb , Rfbt и Rfbt3, и учитывающий влияние длительности действия статической нагрузки:

γb2 – коэффициент, вводимый для сталефибробетонных конструкций без стержневой рабочей арматуры к расчетным значениям сопротивления Rfb и учитывающий характер разрушения таких конструкций; γb2 = 0,9;

γb3 – коэффициент, вводимый для сталефибробетонных конструкций, бетонируемых в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования свыше 1,5 м, к расчетному значению сопротивления сталефибробетона Rfb ; γb3 = 0,85;

γb5 – коэффициент условий работы сталефибробетонных конструкций, учитывающий влияние попеременного замораживания и оттаивания, а также отрицательных температур:

5.2.8 Основные деформационные характеристики сталефибробетона:

Значение начального модуля упругости сталефибробетона Еfb определяется по формуле

Efb = Eb (1 –μ fv) + Ef μfv,

где Eb – начальный модуль упругости бетона-матрицы;

Ef начальный модуль упругости стальной фибры;

μfv коэффициент фибрового армирования по объему.

Значение начального модуля сдвига сталефибробетона G принимают равным 0,4 Еfb.

Значение коэффициента (характеристики) ползучести φb,cr принимают как для бетона-матрицы.

5.2.9 В качестве рабочих диаграмм деформирования сталефибробетона при осевом сжатии, определяющих связь между напряжениями и относительными деформациями, используют криволинейные, в том числе с ниспадающей ветвью и упрощенную трехлинейную диаграммы. Параметрические точки рабочих диаграмм сжатого сталефибробетона допускается принимать как для обычного бетона по СП 63.13330, а сжимающие напряжения сталефибробетона σfb в зависимости от относительных деформаций укорочения сталефибробетона εfb определяют по формулам, указанным в СП 63.13330 для обычного бетона.

В качестве рабочих диаграмм деформирования сталефибробетона при осевом растяжении используют упрощенную трехлинейную диаграмму (рисунок 1). Растягивающие напряжения сталефибробетона σfbt в зависимости от относительных деформаций укорочения сталефибробетона εfbt определяют по формулам:

При 0≤ εfbt ≤ εfbt0

σfbt= Еfb εfbt

При εfbt0 < εfbt ≤ εfbt2

σfbt= Rfbt (5.3)

При εfbt1 < εfbt ≤ εfbt2

(5.4)

При εfbt2 < εfbt ≤ εfbt3

(5.5)

где εfbt0, εfbt1, εfbt2 и εfbt3 – относительные деформации, определяемые по формулам:

(5.6)

Rfbt2 и Rfbt3 характеристики остаточного сопротивления сталефибробетона растяжению, принимаемые по таблице 2.

а– при Rfbt3 / Rfbt2 < 1 ; б – при Rfbt3 / Rfbt2 > 1

Рисунок 1 Диаграммы деформирования сталефибробетона при сжатии и растяжении:

6 Сталефибробетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры

6.1 Расчет элементов сталефибробетонных конструкций по предельным состояниям первой группы

Расчет по прочности элементов конструкций на действие изгибающих моментов и продольных сил

Общие положения

6.1.1 Расчет по прочности элементов сталефибробетонных конструкций при действии изгибающих моментов и продольных сил (внецентренное сжатие или растяжение) следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси.

Расчет по прочности нормальных сечений элементов следует производить на основе нелинейной деформационной модели согласно 6.1.18 – 6.1.25.

Расчет по прочности нормальных сечений элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений без рабочей арматуры или с арматурой, расположенной у верхней и нижней граней сечения, допускается производить по предельным усилиям.

6.1.2 При расчете по прочности нормальных сечений внецентренно сжатых элементов следует учитывать случайный эксцентриситет приложения продольной силы и влияние продольного изгиба по СП 63.13330.

6.1.3 Для сталефибробетонных элементов, у которых предельное усилие по прочности оказывается меньше предельного усилия по образованию трещин, площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15% или определена из расчета по прочности на действие предельного усилия по образованию трещин.

Расчет по прочности нормальных сечений по предельным усилиям

6.1.4 Расчет по прочности нормальных сечений элементов по предельным усилиям следует производить, определяя предельные усилия, которые могут быть восприняты бетоном и арматурой в нормальном сечении, исходя из следующих положений:

6.1.5 Расчет по прочности нормальных сечений элементов без рабочей арматуры по предельным усилиям следует производить исходя из следующих положений:

- относительную деформацию крайнего растянутого волокна бетона принимают равной εfbt1.

6.1.6 Расчет по прочности нормальных сечений сталефибробетонных элементов с рабочей арматурой следует производить в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны сталефибробетона ξ=x / h0 определяемым из соответствующих условий равновесия, и значением граничной относительной высоты сжатой зоны ξR, при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rs.

Значение ξR следует определять по формуле

(6.1)

где ω– характеристика сжатой зоны сталефибробетона, принимаемая для сталефибробетона из тяжелого бетона классов до В60 включительно равной 0,8, а для сталефибробетона из тяжелого бетона классов В70 – В100 и из мелкозернистого бетона – равной 0,7;

εs – расчетное значение предельных относительных деформаций арматуры, принимаемое по СП 63.13330;

εfb2 – относительные деформации сжатого сталефибробетона при напряжениях Rfb, принимаемые по СП 63.13330 как для обычного бетона.

Расчет изгибаемых элементов

6.1.7 Расчет по прочности сечений изгибаемых элементов следует производить из условия

М ≤ Мult, (6.2)

где М изгибающий момент от внешней нагрузки;

Мult предельный изгибающий момент, который может быть воспринят сечением элемента.

При расчете по прочности сечений изгибаемых элементов рекомендуется соблюдать условие x ≤ ξR h0.

В случае, когда по конструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второй группы площадь растянутой стальной арматуры принята большей, чем это требуется для соблюдения условия x ≤ ξR h0 , то значение предельного изгибающего момента определяют, принимая в формулах для его вычисления x = ξR h0 , а вместо значения Rfbt3 значение Rfbt2.

6.1.8 Значение Мult для изгибаемых сталефибробетонных элементов прямоугольного сечения определяют по формулам:

Мult = Rfbt Wpl (6.3)

где Wpl – упругопластический момент сопротивления сечения элемента для крайнего растянутого волокна, определяемый с учетом 6.1.5; для элементов с прямоугольной формой сечения, изготовляемых из сталефибробетона класса по прочности на сжатие Bf60 и ниже, допускается принимать равным:

(6.4)

(6.5)

при этом высоту сжатой зоны определяют по формуле

(6.6)

Рисунок 2 Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого сталефибробетонного элемента прямоугольного сечения без арматуры при его расчете по прочности

Рисунок 3 Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого сталефибробетонного элемента прямоугольного сечения с арматурой, при его расчете по прочности

6.1.9 Значение Мult для изгибаемых сталефибробетонных элементов таврового и двутаврового сечений с полкой в сжатой зоне определяют:

Значение Мult допускается определять:

а) если граница проходит в полке (рисунок 4, а), т. е. соблюдается условие

Rfbt3•( bfhf+bwhw )≤ Rfbbfhf (6.7)

по формуле

Mult = 0,5Rfbt3 [bf (hf x) •(hf +x)+ bfhf (hf x+2(hw + hf))+ bw hw (hwx+2 hf )] (6.8)

при этом высоту сжатой зоны определяют по формуле

(6.9)

б) если граница проходит в ребре (рисунок 4, б), т. е. условие по формуле (6.7) не соблюдается, по формуле

Mult = Rfb bw (x -hf ) (x -0,5hf )+ R fbt3 [bw (hw + hf x)+ bw hf (h-0,5 (hf + hf))] (6.10)

при этом высоту сжатой зоны определяют по формуле

(6.11)

- для сталефибробетонных элементов с рабочей арматурой при ξ=x/h0≤ξR (рисунок 5):

а) если граница проходит в полке (рисунок 5, а), т. е. соблюдается условие

Rs As + Rfbt3 (bf hf+bw hw )≤ RscAs + Rfb bfhf (6.12)

значение Мult определяют по формуле

Mult =Rfb bf x (h0 - 0,5x) - Rfbt3 [bf hf (0,5hf - a) + bwhw (0,5hw + hf a)+ bf(hf-x) (h0 - 0,5 (hf +x))]+ RscAs(h0 -a) (6.13)

при этом высоту сжатой зоны определяют по формуле

(6.14)

б) если граница проходит в ребре (рисунок 5, б), т. е. условие (6.12) не соблюдается, значение Мult определяют по формуле

Mult=Rfb[bfhf (h0 -0,5 hf ) + bw(x-hf) (h0 -0,5x-0,5 hf )] - Rfbt3[bfhf(0,5hf-a) + bw (h hf -x) (h0 -0,5 (h + x - hf))] + Rsc As(h0 -a) (6.15)

при этом высоту сжатой зоны сталефибробетона х определяют по формуле

(6.16)

Значение bf , вводимое в расчет, принимают по СП 63.13330.

а– в полке; б – в ребре

Рисунок 4 Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого

сталефибробетонного элемента без арматуры

а– в полке; б – в ребре

Рисунок 5 Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого

сталефибробетонного элемента с арматурой

6.1.10 Расчет по прочности изгибаемых сталефибробетонных элементов кольцевых сечений (рисунок 6) производится из условия

(6.17)

где Ar общая площадь кольцевого сечения, определяемая по формуле

Ar = 2π rm tr; (6.18)

rm радиус срединной поверхности стенки кольцевого элемента определяемый по формуле

(6.19)

r1 и r2 радиусы соответственно внутренней и наружной граней кольцевого сечения;

(6.20)

Рисунок 6 Схема кольцевого сечения сталефибробетонного элемента, принимаемая при его расчете по прочности на изгиб

6.1.11 Допускается при расчете по прочности нормальных сечений сталефибробетонных элементов значения сопротивления сталефибробетона сжатию Rfb и остаточного сопротивления сталефибробетона растяжению Rfbt3 вычислять в зависимости от класса по прочности на сжатие бетона-матрицы, процента фибрового армирования по объему, прочности и агрегатного состояния фибры, геометрии и размеров сечения элемента в соответствии с приложением В.

6.1.12 При расчете по прочности изгибаемых элементов рекомендуется соблюдать условие x ≤ ξR h0.

В случае, когда по конструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второй группы площадь растянутой арматуры принята большей, чем это требуется для соблюдения условия x ≤ ξR h0 , допускается предельный изгибающий момент Мult определять по формуле (6.5) или (6.15), подставляя в нее значение высоты сжатой зоны x = ξR h0.

Расчет внецентренно сжатых элементов

6.1.13 Расчет внецентренно сжатых сталефибробетонных элементов без рабочей арматуры при расположении продольной сжимающей силы в пределах поперечного сечения элемента производят без учета сопротивления сталефибробетона растянутой зоны (рисунок 7) из условия

N Rfb Ab , (6.21)

Где N действующая продольная сила;

Аb площадь сжатой зоны бетона, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения продольной силы N (с учетом прогиба).

Рисунок 7 – Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого сталефибробетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления сталефибробетона растянутой зоны

Для элементов прямоугольного сечения

(6.22)

Где е0 случайный эксцентриситет, принимаемый по СП 63.13330.2018;

η– коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба (прогиба) элемента на его несущую способность и определяемый по формуле

(6.23)

Где Ncr условная критическая сила, определяемая по формуле

(6.24)

Здесь D жесткость элемента в предельной по прочности стадии,определяемая по формуле

D = kbEfbI , (6.25)

где Efb – модуль упругости сталефибробетона;

I момент инерции площади поперечного сечения элемента относительно оси, проходящей через его центр тяжести;

(6.26)

Здесь φl – коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки, определяют по формуле

(6.27)

Где M1, Ml1 моменты относительно наиболее растянутой или наименее сжатой (при целиком сжатом сечении) грани сечения соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок;

δе – относительное значение эксцентриситета продольной силы e0/h , принимаемое не менее 0,15 и не более 1,5.

Расчет внецентренно сжатых сталефибробетонных элементов прямоугольного сечения при эксцентриситете продольной силы е0≤h/30 и l0≤20h допускается производить из условия

N ≤φ•Rfb A , (6.28)

Где А площадь поперечного сечения элемента;

φ– коэффициент, при длительном действии нагрузки принимаемый по таблице 3 в зависимости от гибкости l0/h элемента; при кратковременном действии нагрузки значения φ определяют по линейному закону, принимая:

φ= 0,9 при l0 /h =10;

φ= 0,85 при l0 /h =20,

где l0 расчетная длина элемента, определяемая по СП 63.13330 как для железобетонных элементов.

Т а б л и ц а 3

l0/h
6
10
15
20
φ
0,92
0,90
0,80
0,60

6.1.14 Расчет внецентренно сжатых сталефибробетонных элементов без рабочей арматуры при расположении продольной сжимающей силы за пределами поперечного сечения элемента и внецентренно сжатых сталефибробетонных элементов без рабочей арматуры при расположении продольной сжимающей силы в пределах поперечного сечения элемента, в которых по условиям эксплуатации не допускается образование трещин, производят с учетом сопротивления сталефибробетона растянутой зоны (рисунок 8 из условия:

(6.29)

Рисунок 8 Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого сталефибробетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления сталефибробетона растянутой зоны

Для элементов прямоугольного сечения условие (6.29) имеет вид:

(6.30)

В формулах (6.29) – (6.30):

Rfbt расчетное сопротивление сталефибробетона осевому растяжению;

А– площадь поперечного сечения сталефибробетонного элемента;

I момент инерции сечения сталефибробетонного элемента относительно его центра тяжести;

уt расстояние от центра тяжести сечения сталефибробетонного элемента до наиболее растянутого волокна;

η– коэффициент, определяемый по 6.1.13, при этом в формуле (6.24) значение жесткости элемента в предельной по прочности стадии определяют по формуле

D = kb Efb If + 0,7 Es Is , (6.31)

Где I, Is моменты инерции площадей сечения сталефибробетона и всей продольной арматуры соответственно относительно оси, проходящей через центр тяжести поперечного сечения элемента.

6.1.15 Расчет внецентренно сжатых сталефибробетонных элементов прямоугольного сечения с рабочей арматурой (рисунок 9) производят из условия

(6.32)

Где N продольная сила от внешней нагрузки;

е– расстояние от точки приложения продольной силы N до центра тяжести сечения растянутой арматуры

(6.33)

Здесь е0 случайный эксцентриситет, принимаемый по СП 63.13330;

η– коэффициент, определяемый по 6.1.13.

Высоту сжатой зоны х определяют:

при (рисунок 9) – по формуле

(6.34)

При – по формуле

(6.35)

Рисунок 9 Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого сталефибробетонного элемента с рабочей арматурой, при расчете ее по прочности

Расчет по прочности прямоугольных сечений внецентренно сжатых сталефибробетонных элементов с арматурой, расположенной у противоположных в плоскости изгиба сторон сечения, при эксцентриситете продольной силы e0≤h/30 и гибкости l0/h≤20 допускается производить из условия

N Nult , (6.36)

Где Nult предельное значение продольной силы, которую может воспринять элемент, определяемое по формуле

Nult ≤ φ(RfbA + RscAs,tot) , (6.37)

Здесь А площадь сталефибробетонного сечения;

Аs,tot площадь всей продольной арматуры в сечении элемента;

φ– коэффициент, при длительном действии нагрузки принимаемый по таблице 4 в зависимости от гибкости элемента; при кратковременном действии нагрузки значения φ определяют по линейному закону, принимая:

φ= 0,9 при l0/h = 10;

φ= 0,85 при l0/h = 20.

Та б л и ц а 4

Класс
сталефибробетона Bf
Φ при l0/h, равном
6
10
15
20
Вf20 Вf55
0,92
0,90
0,83
0,70
Вf60
0,91
0,89
0,80
0,65
Вf80
0,90
0,88
0,79
0,64

6.1.16 Расчет внецентренно сжатых сталефибробетонных элементов кольцевого сечения (рисунок 6) должен производиться из условия

(6.38)

где Аr, – см. 6.1.10.

При этом значение относительной площади сжатой зоны сталефибробетона определяется по формуле

(6.39)

Если полученное из расчета по формуле (6.39) значение αr <0,15, в условие(6.38) подставляется значение αr, определяемое по формуле

(6.40)

6.1.17 Расчет прочности кольцевых сечений колонн c комбинированным армированием (рисунок 10) при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ≥0,5 и арматуре, равномерно распределенной по окружности (при минимум семи продольных стержнях), производится в зависимости от относительной площади сжатой зоны бетона по формуле

(6.41)

а) при 0,15 <ξcir < 0,6 из условия

(6.42)

б) при ξcir0,15 – из условия

(6.43)

где

в) при ξcir ≥ 0,6 – из условия

(6.44)

где

(6.45)

В формулах (6.41) – (6.45):

As,tot площадь сечения всей продольной арматуры;

rm радиус срединной поверхности стенки кольцевого элемента, определяемый по формуле (6.19);

rs радиус окружности, проходящей через центры тяжести стержней продольной арматуры.

Момент М определяется с учетом влияния прогиба элемента.

Рисунок 10 - Схема, принимаемая при расчете кольцевого сечения сжатого элемента

Расчет по прочности нормальных сечений на основе нелинейной деформационной модели

6.1.18 При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, применяющей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующих положений:

Переход от эпюры напряжений в сталефибробетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению. Для этого нормальное сечение условно разделяют на малые участки: при косом внецентренном сжатии (растяжении) и косом изгибе – по высоте и ширине сечения; при внецентренном сжатии (растяжении) и изгибе в плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента – только по высоте сечения. Напряжения в пределах малых участков принимают равномерно распределенными (усредненными).

6.1.19 При расчете элементов с применением деформационной модели принимают:

Знаки координат центров тяжести арматурных стержней и выделенных участков сталефибробетона, а также точки приложения продольной силы принимают в соответствии с назначенной системой координат ХОY. В общем случае начало координат этой системы располагают в произвольном месте в пределах поперечного сечения элемента (рисунок 11).

Рисунок 11 Расчетная схема нормального сечения элемента

6.1.20 При расчете нормальных сечений по прочности в общем случае (рисунок 11) применяют:

(6.46)

(6.47)

(6.48)

- уравнения, определяющие распределение деформаций по сечению элемента:

(6.49)

(6.50)

σfbi = Efb•νfbi•εfbi ; (6.51)

σsj = Esj•νsj•εsj . (6.52)

В уравнениях (6.46) – (6.52):

Mx, My изгибающие моменты от внешней нагрузки относительно выбранных и располагаемых в пределах поперечного сечения элемента координатных осей (соответственно действующих в плоскостях ХОZ и УОZ или параллельно им), определяемые по формулам:

Mx = Mxd + N ex , (6.53)

My = Myd + N ey , (6.54)

Где Mxd, Myd изгибающие моменты в соответствующих плоскостях от внешней нагрузки, определяемые из статического расчета конструкции;

N продольная сила от внешней нагрузки;

ex, ey расстояния от точки приложения продольной силы N до соответствующих выбранных осей;

Abi, Zfbxi, Zfbyi, σfbi площадь, координаты центра тяжести i-го участка сталефибробетона и напряжение на уровне его центра тяжести;

Asj, Zsxj, Zsyj, σsj площадь, координаты центра тяжести j-го стержня арматуры и напряжение в нем;

ε0 – относительная деформация волокна, расположенного на пересечении выбранных осей (в точке 0);

1/rx, 1/ry – кривизны продольной оси в рассматриваемом поперечном сечении элемента в плоскостях действия изгибающих моментов Мх и Му;

Еfb начальный модуль упругости сталефибробетона;

Еsj модуль упругости j-го стержня арматуры;

νsj – коэффициент упругости j-го стержня арматуры;

νfbi – коэффициент упругости сталефибробетона i-го участка.

Значения коэффициентов νsj принимают по соответствующим диаграммам состояния арматуры, приведенным в СП 63.13330.

Значения коэффициентов νfbi определяют как соотношение значений напряжений и деформаций для рассматриваемых точек принятых в расчете диаграмм осевого сжатия или растяжения сталефибробетона, деленное на модуль упругости сталефибробетона Efb (при двухлинейной диаграмме состояния сжатого сталефибробетона – на приведенный модуль деформации сжатого сталефибробетона Efb,red):

(6.55)

6.1.21 Расчет нормальных сечений элементов по прочности производят из условий:

(6.56)

(6.57)

Где εfb,max относительная деформация наиболее сжатого волокна сталефибробетона в нормальном сечении элемента от действия внешней нагрузки;

εs,max относительная деформация наиболее растянутого стержня арматуры в нормальном сечении элемента от действия внешней нагрузки;

εfb,ult предельное значение относительной деформации сталефибробетона при сжатии, принимаемое согласно указаниям 6.1.25;

εs,ult предельное значение относительной деформации удлинения арматуры, принимаемое согласно 6.1.25.

6.1.22 Для элементов, на которые действуют изгибающие моменты двух направлений и продольная сила (рисунок 11), деформации сталефибробетона εfb,max и арматуры εs,max в нормальном сечении произвольной формы определяют из решения системы уравнений (6.46) – (6.48) с применением уравнений (6.49) и (6.50) по формулам:

(6.58)

(6.59)

(6.60)

Жесткостные характеристики Dij (i,j = 1,2,3) в системе уравнений (6.58) – (6.60) определяют по формулам:

(6.61)

(6.62)

(6.63)

(6.64)

(6.65)

(6.66)

Обозначения в формулах – см. 6.1.20.

6.1.23 Для элементов, на которые действуют только изгибающие моменты двух направлений Мх и Му (косой изгиб), в уравнении (6.60) принимают N=0.

Для внецентренно сжатых в плоскости симметрии поперечного сечения элементов и расположении оси Х в этой плоскости в уравнениях (6.58) – (6.60) принимают Му=0 и D12=D22=D23=0. В этом случае уравнения равновесия имеют вид:

(6.67)

(6.68)

Для изгибаемых в плоскости симметрии поперечного сечения элементов и расположения оси Х в этой плоскости в уравнениях (6.58) – (6.60) принимают N=0, My=0, D12=D22=D23=0. В этом случае уравнения равновесия имеют вид:

(6.69)

(6.70)

6.1.24 Расчет по прочности нормальных сечений внецентренно сжатых сталефибробетонных элементов без рабочей арматуры производят из условия (6.56) согласно 6.1.21 – 6.1.23, принимая в формулах (6.61) – (6.66) для определения Dij площадь арматуры Asj = 0.

Для изгибаемых и внецентренно сжатых сталефибробетонных элементов без рабочей арматуры, в которых не допускаются трещины, расчет производят с учетом работы растянутого сталефибробетона в поперечном сечении элемента из условия

fbt,max≤εfbt,ult, (6.71)

где εfbt,max – относительная деформация наиболее растянутого волокна сталефибробетона в нормальном сечении элемента от действия внешней нагрузки, определяемая согласно 6.1.22 – 6.1.23;

εfbt,ult – предельное значение относительной деформации сталефибробетона при растяжении, принимаемое согласно 6.1.25.

6.1.25 При двузначной эпюре деформаций (сжатие и растяжение) в поперечном сечении элемента (изгиб, внецентренное сжатие или растяжение с большими эксцентриситетами) предельные значения относительных деформаций сталефибробетона εfb,ult принимают согласно СП 63.13330 для аналогичного класса обычного бетона, а предельные значения относительных деформаций сталефибробетона εbt,ult принимают равными εfbt3.

При внецентренном сжатии или растяжении элементов и распределении в поперечном сечении элемента деформаций только одного знака предельные значения относительных деформаций сталефибробетона εfb,ult и εfbt,ult определяют в зависимости от соотношения деформаций сталефибробетона на противоположных гранях сечения элемента ε1 и ε2 (|ε2| ≥ |ε1|) по формулам:

(6.72)

(6.73)

Где εfb2 и εfb0 – деформационные параметры расчетных диаграмм состояния сталефибробетона при сжатии, принимаемые согласно СП 63.13330 для аналогичного класса обычного бетона;

εfbt2 и εfbt3 деформационные параметры расчетных диаграмм состояния сталефибробетона при растяжении, принимаемые согласно 5.2.9.

При расчете изгибаемых, внецентренно сжатых или внецентренно растянутых сталефибробетонных элементов, в которых не допускаются трещины, значение εfbt,ult в условии (6.71) принимают:

Предельные значения относительной деформации арматуры εs,ult принимают равными:

0,025 – для арматуры с физическим пределом текучести;

0,015 – для арматуры с условным пределом текучести.

Расчет по прочности сталефибробетонных элементов при действии поперечных сил

Общие положения

6.1.26 Расчет по прочности элементов при действии поперечных сил следует производить по наклонному сечению на действие поперечной силы, по наклонному сечению на действие изгибающего момента и по бетонной полосе между наклонными сечениями на действие поперечной силы.

Расчет элементов по полосе между наклонными сечениями

6.1.27 Расчет изгибаемых элементов по бетонной полосе между наклонными сечениями производят из условия

Q ≤ 0,3 Rfb b h0 , (6.74)

Где Q поперечная сила в рассматриваемом нормальном сечении элемента.

Расчет элементов по наклонным сечениям на действие поперечных сил

6.1.28 Расчет изгибаемых элементов понаклонномусечению(рисунок 12) производят из условия

Q Qfb + Qsw , (6.75)

Где Q поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции С на продольную ось элемента, определяемая от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; при этом учитывают наиболее опасное нагружение в пределах наклонного сечения;

Qfb поперечная сила, воспринимаемая сталефибробетоном в наклонном сечении;

Qsw поперечная сила, воспринимаемая поперечной арматурой в наклонном сечении.

Поперечную силу Qfb определяют по формуле

(6.76)

но принимают не более 2,5Rfbt bh0 и не менее 0,5Rfbt b h0.

Рисунок 12 Схема усилий при расчете элементов по наклонному сечению на действие поперечных сил

Усилие Qsw для поперечной арматуры, нормальной к продольной оси элемента, определяют по формуле

Qsw=0,75 qsw С (6.77)

Где qsw усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента, определяемое по формуле

(6.78)

Расчет производят для ряда расположенных по длине элемента наклонных сечений при наиболее опасной длине проекции наклонного сечения С. При этом длину проекции С в формуле (6.77) принимают не менее 1,0 h0 и не более 2,0 h0.

Поперечную арматуру учитывают в расчете, если соблюдается условие

qsw 0,25 Rfbt b .

Шаг учитываемой в расчете поперечной арматуры Sw/ h0должен быть не больше значения

При отсутствии поперечной арматуры или нарушении приведенных выше требований расчет производят из условий (6.75), принимая усилие Qsw равным нулю.

6.1.29 Влияние сжимающих и растягивающих напряжений при расчете по полосе между наклонными сечениями и по наклонным сечениям следует учитывать по СП 63.13330.

Расчет элементов по наклонным сечениям на действие моментов

6.1.30 Расчет элементов по наклонным сечениям на действие моментов (рисунок 13) производят из условия:

M Ms + Msw + Mfbt , (6.79)

Где М момент в наклонном сечении с длиной проекции С на продольную ось элемента, определяемый от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно конца наклонного сечения (точка 0), противоположного концу, у которого располагается проверяемая продольная арматура, испытывающая растяжение от момента в наклонном сечении; при этом учитывают наиболее опасное нагружение в пределах наклонного сечения;

Мs момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0);

Мsw момент, воспринимаемый поперечной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0);

Мfbt –момент, воспринимаемый сталефибробетоном, относительно

противоположного конца наклонного сечения (точка 0).

Момент Мs определяют по формуле

Ms = Ns zs , (6.80)

Где Ns усилие в продольной растянутой арматуре, принимаемое равным Rs As ;

zs плечо внутренней пары сил; допускается принимать zs = 0,9h0.

Момент Мsw для поперечной арматуры, нормальной к продольной оси элемента, определяют по формуле

Msw = 0,5 Qsw C , (6.81)

Где Qsw усилие в поперечной арматуре, принимаемое равным qfw C;

qsw определяют по формуле (6.78), а С принимают в пределах от h0 до 2h0.

Момент Мfbt определяют по формуле

Mfbt = 0,5 Qfbt3 C , (6.82)

Где Qfbt3 определяют по формуле (6.76), подставляя в нее вместо характеристики Rfbt значение характеристики Rfbt3.

Расчет производят для наклонных сечений, расположенных по длине элемента на его концевых участках и в местах обрыва продольной арматуры, при наиболее опасной длине проекции наклонного сечения С, принимаемой в пределах от h0 до 2h0.

Рисунок 13 Схема усилий при расчете элементов по наклонному

сечению на действие моментов

Расчет сталефибробетонных элементов на местное сжатие

6.1.31 Расчет сталефибробетонных элементов на местное сжатие (смятие) производят при действии сжимающей силы, приложенной на ограниченной площади нормально к поверхности сталефибробетонного элемента. При этом учитывают повышенное сопротивление сжатию сталефибробетона в пределах грузовой площади (площади смятия) за счет объемного напряженного состояния сталефибробетона под грузовой площадью, зависящее от расположения грузовой площади на поверхности элемента.

При наличии косвенной арматуры в зоне местного сжатия учитывают дополнительное повышение сопротивления сжатию сталефибробетона под грузовой площадью за счет сопротивления косвенной арматуры.

Расчет элементов на местное сжатие при отсутствии косвенной арматуры производят согласно 6.1.32, а при наличии косвенной арматуры – согласно 6.1.33.

6.1.32 Расчет сталефибробетонных элементов на местное сжатие при отсутствии косвенной арматуры (рисунок 14) производят из условия

N ≤ψRfb,loc Afb,loc (6.83)

Где N местная сжимающая сила от внешней нагрузки;

ψ– коэффициент, принимаемый равным 1,0 при равномерном и 0,75 при неравномерном распределении местной нагрузки по площади смятия;

Rfb,loc расчетное сопротивление сталефибробетона сжатию при местном действии сжимающей силы;

Afb,loc площадь приложения сжимающей силы (площадь смятия).

Значение Rfb,loc определяют по формуле

Rfb,loc = ψfb Rfb , (6.84)

Где ψfb коэффициент, определяемый по формуле

(6.85)

но принимаемый не более 2,5 и не менее 1,0.

В формуле (6.85):

Аfb,max максимальная расчетная площадь, устанавливаемая по следующим правилам:

а– вдали от краев элемента; б – по всей ширине элемента; в – у края (торца) элемента по всей его ширине; г – на углу элемента; д – у одного края элемента; е – вблизи одного края элемента;

1 элемент, на который действует местная нагрузка; 2 площадь смятия Аfb,loc; 3 максимальная расчетная площадь Аfb,max; 4 центр тяжести площадей Аfb,loc и Аfb,max; 5 минимальная зона армирования сетками, при которой косвенное армирование учитывается в расчете

Рисунок 14 Схемы для расчета сталефибробетонных элементов на местное сжатие при различном положении местной нагрузки

6.1.33 Расчет сталефибробетонных элементов на местное сжатие при наличии косвенной арматуры в виде сварных сеток производят из условия

N ≤ ψRfbs,loc Afb,loc , (6.86)

Где Rfbs,loc приведенное с учетом косвенной арматуры в зоне местного сжатия расчетное сопротивление сталефибробетона сжатию, определяемое по формуле

Rfbs,loc = Rfb,loc + 2 φs,xyRs,xyμs,xy , (6.87)

Где φs,xy коэффициент, определяемый по формуле

(6.88)

Где Afb,loc,ef площадь, заключенная внутри контура сеток косвенного армирования, считая по их крайним стержням, принимаемая в формуле (6.88) не более Аfb,max;

Rs,xy – расчетное сопротивление растяжению косвенной арматуры;

μs,xy – коэффициент косвенного армирования, определяемый по формуле

(6.89)

Где nx, Asx, lx число стержней, площадь сечения и длина стержня сетки, считая в осях крайних стержней, в направлении Х, соответственно;

ny, Asy, ly то же, в направлении Y;

s шаг сеток косвенного армирования.

Значения Rfb,loc, Аb,loc, ψ и N принимают согласно 6.1.32.

Значение местной сжимающей силы, воспринимаемое элементом с косвенным армированием (правая часть условия (6.86)), принимают не более удвоенного значения местной сжимающей силы, воспринимаемого элементом без косвенного армирования (правая часть условия (6.83)).

Косвенное армирование должно соответствовать конструктивным требованиям, приведенным в СП 63.13330.

Расчет сталефибробетонных элементов на продавливание

6.1.34 Расчет на продавливание производят для плоских сталефибробетонных элементов (плит) при действии на них (нормально к плоскости элемента) местных, концентрированно приложенных усилий – сосредоточенных силы и изгибающего момента.

При расчете на продавливание рассматривают расчетное поперечное сечение, расположенное вокруг зоны передачи усилий на элемент на расстоянии h0/2 нормально к его продольной оси, по поверхности которого действуют касательные усилия от сосредоточенных силы и изгибающего момента (рисунок 15).

Действующие касательные усилия по площади расчетного поперечного сечения должны быть восприняты сталефибробетоном с сопротивлением сталефибробетона осевому растяжению Rft и поперечной арматурой, расположенной от грузовой площадки на расстоянии не более h0 и не менее h0/3, с сопротивлением растяжению Rsw.

При действии сосредоточенной силы касательные усилия, воспринимаемые сталефибробетоном и арматурой, принимают равномерно распределенными по всей площади расчетного поперечного сечения. При действии изгибающего момента касательные усилия, воспринимаемые сталефибробетоном и поперечной арматурой, принимают линейно изменяющимися по длине расчетного поперечного сечения в направлении действия момента с максимальными касательными усилиями противоположного знака у краев расчетного поперечного сечения в этом направлении.

1 – колонна; 2 – плита; 3 – пирамида продавливания; 4 – условный расчетный контур

Рисунок 15 Условная модель для расчета на продавливание

Расчет на продавливание при действии сосредоточенной силы и отсутствии поперечной арматуры производят согласно 6.1.35, при действии сосредоточенной силы и наличии поперечной арматуры – согласно 6.1.36, при действии сосредоточенных силы и изгибающего момента и отсутствии поперечной арматуры – согласно 6.1.37 и при действии сосредоточенных силы и изгибающего момента и наличии поперечной арматуры – согласно 6.1.39.

Расчетный контур поперечного сечения принимают: при расположении площадки передачи нагрузки внутри плоского элемента – замкнутым и расположенным вокруг площадки передачи нагрузки (рисунок 16, а, г), при расположении площадки передачи нагрузки у края или угла плоского элемента – в виде двух вариантов: замкнутым и расположенным вокруг площадки передачи нагрузки, и незамкнутым, следующим от краев плоского элемента (рисунок 16, б, в), в этом случае учитывают наименьшую несущую способность при двух вариантах расположения расчетного контура поперечного сечения.

В случае расположения отверстия в плите на расстоянии менее 6 h от угла или края площадки передачи нагрузки до угла или края отверстия, часть расчетного контура, расположенная между двумя касательными к отверстию, проведенными из центра тяжести площадки передачи нагрузки, в расчете не учитывается.

При действии момента Мloc в месте приложения сосредоточенной нагрузки половину этого момента учитывают при расчете на продавливание, а другую половину – при расчете по нормальным сечениям по ширине сечения, включающей ширину площадки передачи нагрузки и высоту сечения плоского элемента по обе стороны от площадки передачи нагрузки.

При действии сосредоточенных моментов и силы в условиях прочности соотношение между действующими сосредоточенными моментами М, учитываемыми при продавливании, и предельными Мult принимают не более половины соотношения между действующим сосредоточенным усилием F и предельным Fult.

При расположении сосредоточенной силы внецентренно относительно центра тяжести контура расчетного поперечного сечения значения изгибающих сосредоточенных моментов от внешней нагрузки определяют с учетом дополнительного момента от внецентренного приложения сосредоточенной силы относительно центра тяжести контура расчетного поперечного сечения с положительным или обратным знаком по отношению к моментам в колонне.

а- площадка приложения нагрузки внутри плоского элемента; б, в то же, у края плоского элемента; г – при крестообразном расположении поперечной арматуры; 1 площадь приложения нагрузки; 2 расчетный контур поперечного сечения; 2 второй вариант расположения расчетного контура; 3 центр тяжести расчетного контура (место пересечения осей X1 и Y1); 4 – центр тяжести площадки приложения нагрузки (место пересечения осей X и Y); 5 – поперечная арматура; 6 – контур расчетного поперечного сечения без учета в расчете поперечной арматуры; 7 – граница (край) плоского элемента

Рисунок 16 Схема расчетных контуров поперечного сечения при продавливании

Расчет элементов на продавливание при действии сосредоточенной силы

6.1.35 Расчет элементов без поперечной арматуры на продавливание при действии сосредоточенной силы производят из условия

F Ffb,ult , (6.90)

Где F сосредоточенная сила от внешней нагрузки;

Ffb,ult предельное усилие, воспринимаемое сталефибробетоном.

Усилие Ffb,ult определяют по формуле

Ffb,ult = Rfbt Afb , (6.91)

гдеАfb площадь расчетного поперечного сечения, расположенного на расстоянии 0,5 h0 от границы площади приложения сосредоточенной силы F с рабочей высотой сечения h0 (рисунок 17).

1 – расчетное поперечное сечение; 2 – контур расчетного поперечного сечения; 3 – контур площадки приложения нагрузки

Рисунок 17 Схема для расчета сталефибробетонных элементов без поперечной арматуры на продавливание

Площадь Afb определяют по формуле

Afb = u h0 , (6.92)

Где u периметр контура расчетного поперечного сечения;

h0 приведенная рабочая высота сечения h0 = 0,5(h0x + h0y), h0x и h0y рабочая высота сечения для продольной арматуры, расположенной в направлении осей Х и Y.

6.1.36 Расчет элементов с поперечной арматурой на продавливание при действии сосредоточенной силы (рисунок 16) производят из условия

F Ffb,ult + Fsw,ult (6.93)

где Fsw,ult – предельное усилие, воспринимаемое поперечной арматурой при продавливании;

Ffb,ult предельное усилие, воспринимаемое сталефибробетоном, определяемое согласно 6.1.35.

Усилие Fsw,ult, воспринимаемое поперечной арматурой, нормальной к продольной оси элемента и расположенной равномерно вдоль контура расчетного поперечного сечения, определяют по формуле

Fsw,ult = 0,8 qsw u , (6.94)

где qsw – усилие в поперечной арматурена единицу длины контура расчетного поперечного сечения, расположенной в пределах расстояния 0,5h0 по обе стороны от контура расчетного сечения

(6.95)

здесь Asw – площадь сечения поперечной арматуры с шагом sw, расположенная в пределах расстояния 0,5h0 по обе стороны от контура расчетного поперечного сечения по периметру контура расчетного поперечного сечения;

u периметр контура расчетного поперечного сечения.

При расположении поперечной арматуры не равномерно по контуру расчетного поперечного сечения, а сосредоточенно у осей площадки передачи нагрузки (крестообразное расположение поперечной арматуры) периметр контура u для поперечной арматуры принимают по фактическим длинам участков расположения поперечной арматуры Lswx и Lswy по расчетному контуру продавливания (рисунок 18, г).

Значение Ffb,ult + Fsw,ult принимают не более 2Ffb,ult . Поперечную арматуру учитывают в расчете при Fsw,ult не менее 0,25 Ffb,ult.

За границей расположения поперечной арматуры расчет на продавливание производят согласно 6.1.35, рассматривая контур расчетного поперечного сечения на расстоянии 0,5h0 от границы расположения поперечной арматуры (рисунок 18). При сосредоточенном расположении поперечной арматуры по осям площадки передачи нагрузки, кроме того, расчетный контур поперечного сечения сталефибробетона принимают по диагональным линиям, следующим от края расположения поперечной арматуры (рисунок 16, г).

Поперечная арматура должна удовлетворять конструктивным требованиям, приведенным в СП 63.13330, при нарушении которых в расчете на продавливание следует учитывать только поперечную арматуру, пересекающую пирамиду продавливания, при обеспечении условий ее анкеровки.

1 –расчетное поперечное сечение; 2 – контур расчетного поперечного сечения; 3–границы зоны, в пределах которых в расчете учитывается поперечная арматура; 4–контур расчетного поперечного сечения без учета в расчете поперечной арматуры; 5 контур площадки приложения нагрузки

Рисунок 18 Схема для расчета сталефибробетонных плит с вертикальной равномерно распределенной поперечной арматурой на продавливание

Расчет элементов напродавливание при действии сосредоточенных силы и изгибающего момента

6.1.37 Расчет элементов без поперечной арматуры на продавливание при совместном действии сосредоточенных силы и изгибающего момента (рисунок 17) производят из условия

(6.96)

Где F сосредоточенная сила от внешней нагрузки;

M сосредоточенный изгибающий момент от внешней нагрузки, учитываемый при расчете на продавливание (6.1.34);

Ffb,ult и Mfb,ult предельные сосредоточенные сила и изгибающий момент, которые могут быть восприняты сталефибробетоном в расчетном поперечном сечении при их раздельном действии.

В каркасных зданиях с плоскими перекрытиями сосредоточенный изгибающий момент Mloc равен суммарному изгибающему моменту в сечениях верхней и нижней колонн, примыкающих к перекрытию в рассматриваемом узле.

Предельный изгибающий момент Mfb,ult определяют по формуле

Mfb,ult = Rfbt Wfb h0 , (6.97)

Где Wfb момент сопротивления расчетного поперечного сечения, определяемый согласно 6.1.39.

При действии изгибающих моментов в двух взаимно перпендикулярных плоскостях расчет производят из условия

(6.98)

Где F, Mx и My сосредоточенные сила и изгибающие моменты в направлениях осей Х и Y, учитываемые при расчете на продавливание (6.1.34), от внешней нагрузки;

Ffb,ult, Mfb,x,ult, Mfb,y,ult предельные сосредоточенные сила и изгибающие моменты в направлениях осей Х и Y, которые могут быть восприняты сталефибробетоном в расчетном поперечном сечении при их раздельном действии.

Усилие Ffb,ult определяют согласно 6.1.35.

Усилия Mfb,x,ult и Mfb,y,ult определяют согласно указаниям, приведенным выше, при действии момента в плоскости осей Х и Y соответственно.

6.1.38 Расчет прочности элементов с поперечной арматурой на продавливание при действии сосредоточенной силы и изгибающих моментов в двух взаимно перпендикулярных плоскостях производят из условия

(6.99)

где F, Mx и My – см. 6.1.37;

Ffb,ult, Mfb,x,ult и Mfb,y,ult – предельные сосредоточенные сила и изгибающие моменты в направлениях осей Х и Y, которые могут быть восприняты сталефибробетоном в расчетном поперечном сечении при их раздельном действии;

Fsw,ult, Msw,x,ult и Msw,y,ult предельные сосредоточенные сила и изгибающие моменты в направлениях осей Х и Y, которые могут быть восприняты поперечной арматурой при их раздельном действии.

Усилия Ffb,ult, Mfb,x,ult, Мfb,y,ult и Fsw,ult определяют согласно 6.1.36 и 6.1.37.

Усилия Msw,x,ult и Msw,y,ult, воспринимаемые поперечной арматурой, нормальной к продольной оси элемента и расположенной равномерно вдоль контура расчетного сечения, определяют при действии изгибающего момента, соответственно в направлении осей Х и Y по формуле

Msw,ult = 0,8 qsw Wsw , (6.100)

Где qsw и Wsw определяют согласно 6.1.36 и 6.1.40.

Значения Ffb,ult + Fsw,ult , Mfbx,ult + Msw,x,ult , Mfby,ult + Msw,y,ult в условии (6.99) принимают не более 2Ffb,ult, 2Mfb,x,ult, 2Mfb,y,ult соответственно.

Поперечная арматура должна соответствовать конструктивным требованиям, приведенным в СП 63.13330, при нарушении которых в расчете на продавливание следует учитывать только поперечную арматуру, пересекающую пирамиду продавливания, при обеспечении условий ее анкеровки.

6.1.39 В общем случае значения момента сопротивления расчетного контура сталефибробетона при продавливании Wfbx(y) в направлениях взаимно перпендикулярных осей X и Y определяют по формуле

(6.101)

Где Ifbx(y) момент инерции расчетного контура относительно оси Y1 или Х1, проходящей через его центр тяжести (рисунок 16);

x(y)max максимальное расстояние от расчетного контура до его центра тяжести.

Значение момента инерции Ifbx(y) определяют как сумму моментов инерции Ifbx(y)i отдельных участков расчетного контура поперечного сечения относительно центральных осей, проходящих через центр тяжести расчетного контура, принимая условно ширину каждого участка равной единице.

Положение центра тяжести расчетного контура относительно выбранной оси определяют по формуле

(6.102)

Где Li длина отдельного участка расчетного контура;

xi(yi)0 расстояние от центров тяжести отдельных участков расчетного контура до выбранных осей.

При расчетах принимают наименьшие значения моментов сопротивления Wfbx и Wfby.

6.1.40 Значения моментов сопротивления поперечной арматуры при продавливании Wsw,x(y) в том случае, когда поперечная арматура расположена равномерно вдоль расчетного контура продавливания в пределах зоны, границы которой отстоят на расстоянии h0/2 в каждую сторону от контура продавливания сталефибробетона (рисунок 18), принимают равными соответствующим значениям Wfbx и Wfby.

При расположении поперечной арматуры в плоском элементе сосредоточенно по осям грузовой площадки, например, по оси колонн (крестообразное расположение поперечной арматуры в перекрытии), моменты сопротивления поперечной арматуры определяют по тем же правилам, что и моменты сопротивления сталефибробетона, принимая соответствующую фактическую длину ограниченного участка расположения поперечной арматуры по расчетному контуру продавливания Lswx и Lswy (рисунок 16, г).

6.2 Расчет элементов сталефибробетонных конструкций по предельным состояниям второй группы

6.2.1 Расчеты по предельным состояниям второй группы включают:

6.2.2 Расчет по образованию трещин производят, когда необходимо обеспечить отсутствие трещин, а также как вспомогательный при расчете по раскрытию трещин и по деформациям.

6.2.3 При расчете по образованию трещин в целях их недопущения коэффициент надежности по нагрузке принимают γf >1,0 (как при расчете по прочности). При расчете по раскрытию трещин и по деформациям (включая вспомогательный расчет по образованию трещин) принимают коэффициент надежности по нагрузке γf = 1,0.

Расчет сталефибробетонных элементов по образованию и раскрытию трещин

6.2.4 Расчет сталефибробетонных элементов по образованию трещин производят из условия

M > Mcrc , (6.103)

Где М изгибающий момент от внешней нагрузки относительно оси, нормальной к плоскости действия момента и проходящей через центр тяжести приведенного поперечного сечения элемента;

Мcrc изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента при образовании трещин, определяемый по формуле (6.107).

6.2.5 В тех случаях, когда выполняется условие (6.103), выполняют расчет по раскрытию трещин. Расчет сталефибробетонных элементов производят по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин.

Непродолжительное раскрытие трещин определяют от совместного действия постоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок, продолжительное – только от постоянных и временных длительных нагрузок.

6.2.6 Расчет по раскрытию трещин производят из условия

acrc acrc,ult , (6.104)

где acrc ширина раскрытия трещин от действия внешней нагрузки, определяемая согласно 6.2.7, 6.2.14 – 6.2.16;

acrc,ult предельно допустимая ширина раскрытия трещин.

Значения acrc,ult принимают равными:

а) из условия обеспечения сохранности арматуры:

- классов А800, А1000, Вр1200–Вр1400, К1400, К1500 (К-19) и К1500 (К-7), К1600 диаметром 12 мм:

б) из условия ограничения проницаемости конструкций (допускается для сталефибробетонных конструкций с комбинированным армированием арматурой классов А240…А600, В500):

6.2.7 Расчет сталефибробетонных элементов следует производить по продолжительному и по непродолжительному раскрытию нормальных и наклонных трещин.

Ширину продолжительного раскрытия трещин определяют по формуле

acrc = acrc1 , (6.105)

а ширину непродолжительного раскрытия трещин – по формуле

acrc = acrc1 + acrc2 acrc3 , (6.106)

где acrc1 ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок;

acrc2 ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок;

acrc3 ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.

Определение момента образования трещин, нормальных к продольной оси элемента

6.2.8 Изгибающий момент Мcrc при образовании трещин в общем случае определяется по деформационной модели согласно 6.2.13.

Для элементов прямоугольного, таврового или двутаврового сечения с арматурой, расположенной у верхней и нижней граней, момент трещинообразования с учетом неупругих деформаций растянутого сталефибробетона допускается определять согласно 6.2.10 – 6.2.12.

6.2.9 Допускается момент образования трещин определять без учета неупругих деформаций растянутого сталефибробетона по 6.2.12, принимая в формуле (6.107) Wpl=Wred и значение Rfbt,ser вместо значения Rfbt2,ser Если при этом условие (6.104) или условие (6.126) не удовлетворяются, то момент образования трещин следует определять с учетом неупругих деформаций растянутого сталефибробетона.

6.2.10 Момент образования трещин с учетом неупругих деформаций растянутого сталефибробетона определяют в соответствии со следующими положениями:

6.2.11 Момент образования трещин с учетом неупругих деформаций растянутого сталефибробетона определяют по формуле

Mcrc = Rfbt,ser Wpl N ex , (6.107)

Где Wpl упругопластический момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна сталефибробетона, определяемый с учетом 6.2.10

ех расстояние от точки приложения продольной силы N (расположенной в центре тяжести приведенного сечения элемента) до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется.

В формуле (6.107) знак «плюс» принимают при сжимающей продольной силе N, «минус» – при растягивающей силе.

1 уровень центра тяжести приведенного поперечного сечения

Рисунок 19 Схема напряженно-деформированного состояния сечения элемента при проверке образования трещин при действии изгибающего момента (а) и изгибающего момента и продольной силы (б)

Для элементов с прямоугольной формой сечения, изготовляемых из сталефибробетона класса по прочности на сжатие Bf60 и ниже, значение Wpl при действии момента в плоскости оси симметрии допускается принимать равным

Wpl = 1,67 Wred , (6.108)

Где Wred упругий момент сопротивления приведенного сечения по его растянутой зоне, определяемый в соответствии с 6.2.12.

6.2.12 Момент сопротивления Wred и расстояние ех определяют по формулам:

(6.109)

(6.110)

гдеIred момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести, определяемый по формуле

Ired = I + I s + Is , (6.111)

Здесь I, Is , I's моменты инерции сечений сталефибробетона, растянутой арматуры и сжатой арматуры соответственно;

Ared площадь приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по формуле

(6.112)

Здесь α– коэффициент приведения арматуры к сталефибробетону

(6.113)

A, As , A's площади поперечного сечения сталефибробетона, растянутой и сжатой арматуры соответственно;

yt расстояние от наиболее растянутого волокна сталефибробетона до центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента

(6.114)

Здесь St,red статический момент площади приведенного поперечного сечения элемента относительно наиболее растянутого волокна сталефибробетона.

Допускается момент сопротивления Wred определять без учета арматуры.

6.2.13 Определение момента образования трещин на основе нелинейной деформационной модели производят исходя из положений, приведенных в 6.1.18–6.1.19, но при этом расчетные характеристики материалов принимают для предельных состояний второй группы.

Значение Mcrc определяют из решения системы уравнений, приведенных в 6.1.20 и условия (6.56), принимая в нем относительную деформацию сталефибробетона εfbt,max у растянутой грани элемента от действия внешней нагрузки, равной предельному значению относительной деформации сталефибробетона при растяжении εfbt,ult, определяемому согласно 6.1.25.

Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента

6.2.14 Ширину раскрытия нормальных трещин acrc,i (i = 1, 2, 3 – см. 6.2.7) элементов с продольной стальной арматурой определяют по формуле

(6.115)

Где φ1 – коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки, принимаемый равным:

1,0 – при непродолжительном действии нагрузки;

1,4 – при продолжительном действии нагрузки;

ψs коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами; допускается принимать коэффициент ψs = 1; если при этом условие (6.104) не удовлетворяется, то значение ψs следует определять по формуле (6.125);

σs напряжение в продольной растянутой арматуре в нормальном сечении c трещиной от соответствующей внешней нагрузки, определяемое согласно 6.2.15;

φ3 – коэффициент, учитывающий характер нагружения, принимаемый равным:

1,0 – для элементов изгибаемых и внецентренно сжатых;

1,2 – для растянутых элементов;

ls базовое (без учета влияния вида поверхности арматуры) расстояние между смежными нормальными трещинами, определяемое согласно 6.2.16.

6.2.15 Значения напряжения σs в растянутой арматуре изгибаемых элементов определяют по формуле

(6.116)

Где Ired , yc момент инерции и высота сжатой зоны приведенного поперечного сечения элемента, определяемые с учетом площади сечения cжатой и растянутой зон сталефибробетона, площадей сечения растянутой и сжатой арматуры согласно 6.2.26, принимая в соответствующих формулах значения коэффициентов приведения арматуры и сталефибробетона растянутой зоны к сталефибробетону сжатой зоны равными

(6.117)

Здесь Efb,red приведенный модуль деформации сжатого сталефибробетона, учитывающий неупругие деформации сжатого сталефибробетона и определяемый по формуле

(6.118)

Efbt,red определяют по формуле (6.136).

Относительную деформацию сталефибробетона εfb1,red принимают равной 0,0015. Для изгибаемых элементов yc=x (рисунок 20), где х – высота сжатой зоны сталефибробетона, определяемая согласно 6.2.27 с учетом (6.117).

Допускается напряжение σs определять по формуле

(6.119)

Где Abt площадь растянутой зоны сечения элемента;

zbt расстояние от точки приложения равнодействующей усилий в растянутой зоне элемента до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне элемента;

zs расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне элемента.

1 уровень центра тяжести приведенного поперечного сечения

Рисунок 20 Схема напряженно-деформированного состояния элемента с трещинами при действии изгибающего момента (а, б), изгибающего момента и продольной силы (в)

Для элементов прямоугольного поперечного сечения при отсутствии (или без учета) сжатой арматуры значения zs и zbt (6.119) определяют по формулам:

(6.120)

При действии изгибающего момента M и продольной силы N напряжение s в растянутой арматуре определяют по формуле

(6.121)

Где Ared , yc площадь приведенного поперечного сечения элемента и расстояние от наиболее сжатого волокна сталефибробетона до центра тяжести приведенного сечения, определяемые по общим правилам расчета геометрических характеристик сечений упругих элементов с учетом площадей сечения cжатой и растянутой зон сталефибробетона, площадей сечения растянутой и сжатой арматуры согласно 6.2.27, принимая коэффициенты приведения арматуры и сталефибробетона растянутой зоны к сталефибробетону сжатой зоны по (6.117).

Напряжение σs допускается определять по формуле

(6.122)

Где еs расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до точки приложения продольной силы N с учетом эксцентриситета, равного М/N.

Для элементов прямоугольного сечения при отсутствии (или без учета) сжатой арматуры значения zs и zbt в (6.122) допускается определять по формулам (6.120), в которые вместо x следует подставлять xm – высоту сжатой зоны сталефибробетона с учетом влияния продольной силы, определяемую согласно 6.2.27, принимая коэффициенты приведения арматуры и сталефибробетона растянутой зоны к сталефибробетону по (6.117).

В формулах (6.121) и (6.122) знак «плюс» принимают при растягивающей, а знак «минус» при сжимающей продольной силе.

Напряжения s не должны превышать значений расчетных сопротивлений арматуры растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser.

6.2.16 Значения базового расстояния между трещинами ls определяют по формуле

(6.123)

и принимают не более h.

В формуле (6.123):

kf коэффициент, принимаемый равным:

1,0 – при

– при

0,5 – при

где df и lf – диаметр и длина фибры;

φ2 – коэффициент, учитывающий профиль продольной арматуры, принимаемый равным:

0,5 – для арматуры периодического профиля;

0,8 – для гладкой арматуры;

φ3 – коэффициент, учитывающий характер нагружения, принимаемый равным:

0,5 – для элементов изгибаемых и внецентренно сжатых;

1,0 – для растянутых элементов;

ds номинальный диаметр арматуры;

μfv коэффициент фибрового армирования по объему.

Если при проведении расчетов значение коэффициента μfv не установлено, то в формулу (6.123) подставляют его минимально допустимое значение, определяемое по формуле (8.4).

Значения Abt определяют по высоте растянутой зоны сталефибробетона xt, используя правила расчета момента образования трещин согласно 6.2.8 – 6.2.13.

6.2.17 Значения коэффициента ψs определяют по формуле

(6.124)

Где σs,crc – напряжение в продольной растянутой арматуре в сечении с трещиной сразу после образования нормальных трещин, определяемое по 6.2.15, принимая в соответствующих формулах значения M = Mcrc ;

σs – то же, при действии рассматриваемой нагрузки.

Для изгибаемых элементов значение коэффициента ψs допускается определять по формуле

(6.125)

где Mcrc определяют по формуле (6.107).

Расчет элементов сталефибробетонных конструкций по деформациям

6.2.18 Расчет элементов сталефибробетонных конструкций по деформациям производят с учетом эксплуатационных требований, предъявляемых к конструкциям.

Расчет по деформациям следует производить на действие:

6.2.19 Значения предельно допустимых деформаций элементов принимают согласно СП 20.13330 и нормативным документам на отдельные виды конструкций.

Расчет сталефибробетонных элементов по прогибам

6.2.20 Расчет сталефибробетонных элементов по прогибам производят из условия

f fult , (6.126)

где f прогиб сталефибробетонного элемента от действия внешней нагрузки;

fult значение предельно допустимого прогиба сталефибробетонного элемента. Прогибы сталефибробетонных конструкций определяют по общим правилам строительной механики в зависимости от изгибных, сдвиговых и осевых деформационных характеристик сталефибробетонного элемента в сечениях по его длине (кривизн, углов сдвига и т. д.).

В тех случаях, когда прогибы сталефибробетонных элементов в основном зависят от изгибных деформаций, значения прогибов определяют по жесткостным характеристикам согласно 6.2.21 и 6.2.30.

6.2.21 Для изгибаемых элементов постоянного по длине элемента сечения без трещин прогибы определяют по общим правилам строительной механики с применением жесткости поперечных сечений, определяемой по формуле (6.130).

Определение кривизны сталефибробетонных элементов

6.2.22 Кривизну изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов для вычисления их прогибов определяют:

для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне не образуются нормальные к продольной оси трещины – согласно 6.2.23 и 6.2.25;

для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне образуются трещины – согласно 6.2.23, 6.2.24 и 6.2.26.

Элементы или участки элементов рассматривают без трещин, если трещины не образуются [т. е. условие (6.103) не выполняется] при действии полной нагрузки, включающей постоянную, временную длительную и кратковременную нагрузки.

Кривизну сталефибробетонных элементов с трещинами и без трещин можно также определять на основе деформационной модели согласно 6.2.31.

6.2.23 Полную кривизну изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов определяют по формулам:

(6.127)

(6.128)

В формуле (6.127):

– кривизны соответственно от непродолжительного действия кратковременных нагрузок и от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.

– кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую производят расчет по деформациям;

– кривизна от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок;

– кривизна от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.

Кривизны определяют согласно 6.2.24.

6.2.24 Кривизну сталефибробетонных элементов 1/r от действия соответствующих нагрузок (6.2.23) определяют по формуле

(6.129)

Где М изгибающий момент от внешней нагрузки (с учетом момента от продольной силы N) относительно оси, нормальной плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести приведенного поперечного сечения элемента;

D изгибная жесткость приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по формуле

D = Efb1 Ired ,(6.130)

Здесь Efb1 модуль деформации сжатого сталефибробетона, определяемый в зависимости от продолжительности действия нагрузки и с учетом наличия или отсутствия трещин;

Ired момент инерции приведенного поперечного сечения относительно его центра тяжести, определяемый с учетом наличия или отсутствия трещин.

Значения модуля деформации сталефибробетона Eb1 и момента инерции приведенного сечения Ired для элементов без трещин в растянутой зоне и с трещинами определяют по 6.2.25 и 6.2.26 соответственно.

Жесткость сталефибробетонного элемента на участке без трещин в растянутой зоне

6.2.25 Жесткость сталефибробетонного элемента D на участке без трещин определяют по формуле (6.130).

Момент инерции Ired приведенного поперечного сечения элемента относительно его центра тяжести определяют как для сплошного тела по общим правилам сопротивления упругих элементов с учетом всей площади сечения сталефибробетона и площадей сечения арматуры с коэффициентом приведения арматуры к сталефибробетону по формуле

(6.131)

Где I момент инерции сталефибробетонного сечения относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента;

Is, I's моменты инерции площадей сечения соответственно растянутой и сжатой арматуры относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента;

α– коэффициент приведения арматуры к сталефибробетону, определяемый по формуле

(6.132)

Значение I определяют по общим правилам расчета геометрических характеристик сечений упругих элементов.

Момент инерции Ired допускается определять без учета арматуры.

Значения модуля деформации сталефибробетона Efb1 в формулах (6.130), (6.132) принимают равными:

Efb1 = 0,85 Efb , (6.133)

- при продолжительном действии нагрузки

(6.134)

Где φb,cr – принимают по СП 63.13330.2012.

Жесткость сталефибробетонного элемента на участке с трещинами в растянутой зоне.

6.2.26 Жесткость сталефибробетонного элемента на участках с трещинами в растянутой зоне определяют с учетом следующих положений:

Жесткость сталефибробетонного элемента D на участках с трещинами определяют по формуле (6.130) и принимают не более жесткости без трещин.

Значение модуля деформации сжатого сталефибробетона Efb1 принимают равным значению приведенного модуля деформации Efb,red , определяемого по формуле

(6.135)

в которой значения относительных деформаций εfb1,red принимают равными:

(6.136)

где εfbt2 – предельные относительные деформации сталефибробетона при растяжении, принимаемые по 5.2.9.

Момент инерции приведенного поперечного сечения элемента Ired относительно его центра тяжести определяют с учетом:

приведения к сталефибробетону сжатой зоны αfbt ;

(6.137)

Где Ifb, Ifbt, Is , I's моменты инерции площадей сечения соответственно сжатой и растянутой зоны сталефибробетона, растянутой и сжатой арматуры относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения.

Значения Ifbt, Is , I's определяют по общим правилам сопротивления материалов,

принимая расстояние от наиболее сжатого волокна сталефибробетона до центра тяжести приведенного поперечного сечения без учета сталефибробетона растянутой зоны (рисунок 21); для изгибаемых элементов

ycm = xm, (6.138)

где xm средняя высота сжатой зоны сталефибробетона, учитывающая влияние работы растянутого сталефибробетона между трещинами и определяемая согласно 6.2.27 (рисунок 21).

Значения Ifb и ycm определяют по общим правилам расчета геометрических характеристик сечений упругих элементов.

Значения условного коэффициента приведения сталефибробетона растянутой зоны αfbt и коэффициентов приведения арматуры к сталефибробетону αs1 и αs2 определяют по 6.2.29.

6.2.27 Для изгибаемых элементов положение нейтральной оси (средняя высота сжатой зоны сталефибробетона) определяют из уравнения

(6.139)

где Sfb0, Sfbt0, Ss0 и S's0 – статические моменты соответственно сжатой и растянутой зоны сталефибробетона, растянутой и сжатой арматуры относительно нейтральной оси. Для прямоугольных сечений с растянутой и сжатой арматурой высоту сжатой зоны определяют по формуле

(6.140)

где

1 уровень центра тяжести поперечного сечения

Рисунок 21 Приведенное поперечное сечение и схема напряженно-деформированного состояния элемента с трещинами для расчета его по деформациям при действии изгибающего момента

Для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов положение нейтральной оси (высоту сжатой зоны) определяют из уравнения

(6.141)

Где yN расстояние от нейтральной оси до точки приложения продольной силы N, отстоящей от центра тяжести полного сечения (без учета трещин) на расстоянии

I fb0 , Ifbt0 , Is0 , I's0, S fb0 , Sfbt0 , Ss0 , S's0 – моменты инерции и статические моменты соответственно сжатой и растянутой зон сталефибробетона, растянутой и сжатой арматуры относительно нейтральной оси.

Допускается для элементов прямоугольного сечения высоту сжатой зоны при действии изгибающих моментов M и продольной силы N определять по формуле

(6.142)

Где xM высота сжатой зоны изгибаемого элемента, определяемая по формулам (6.139), (6.140);

Ired, Ared момент инерции и площадь приведенного поперечного сечения, определяемые для полного сечения (без учета трещин).

Значения геометрических характеристик сечения элемента определяют по общим правилам расчета сечения упругих элементов.

В формуле (6.142) знак «плюс» принимают при сжимающей, а знак «минус» при растягивающей продольной силе.

6.2.28 Жесткость изгибаемых сталефибробетонных элементов допускается определять по формуле

D =Es , red Asz ( h0 - xm ) , (6.143)

где z расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне.

Для элементов прямоугольного сечения при отсутствии (или без учета) сжатой арматуры значение z определяют по формуле

(6.144)

Для элементов прямоугольного, таврового (с полкой в сжатой зоне) и двутаврового поперечных сечений значение z допускается принимать равным 0,8h0.

6.2.29 Значение условного коэффициента приведения сталефибробетона растянутой зоны сечения к сталефибробетону сжатой зоны принимают с учетом характера его деформирования при растяжении равным

(6.145)

Значения коэффициентов приведения арматуры к сталефибробетону принимают равными:

- для сжатой арматуры

(6.146)

- для растянутой арматуры

(6.147)

Где Efb,red и Efbt,red определяют по 6.2.26;

Es,red приведенный модуль деформации растянутой арматуры, определяемый с учетом влияния работы растянутого сталефибробетона между трещинами по формуле

(6.148)

Значения коэффициента ψs определяют по формуле (6.125).

Допускается принимать ψs = 1 и, следовательно, αs2 = αs1. При этом, если условие (6.126) не выполняется, расчет производят с учетом коэффициента ψs, определяемого по формуле (6.125).

6.2.30 Прогибы сталефибробетонных элементов можно определять по общим правилам строительной механики с использованием вместо кривизны непосредственно изгибных жесткостных характеристик D путем замены упругих изгибных характеристик EI в расчетных зависимостях на указанные характеристики D, вычисляемые по формулам, приведенным в 6.2.24 и 6.2.28.

При совместном действии кратковременной и длительной нагрузок полный прогиб элементов без трещин и с трещинами в растянутой зоне определяют путем суммирования прогибов от соответствующих нагрузок по аналогии с суммированием кривизн по 6.2.23, принимая жесткостные характеристики D в зависимости от продолжительности действия рассматриваемой нагрузки.

Допускается при определении жесткостных характеристик D элементов с трещинами в растянутой зоне принимать коэффициент ψs = 1. В этом случае при совместном действии кратковременной и длительной нагрузок полный прогиб изгибаемых элементов с трещинами определяют путем суммирования прогибов от непродолжительного действия кратковременной нагрузки и от продолжительного действия длительной нагрузки с учетом соответствующих значений жесткостных характеристик D, т. е. подобно тому, как это принято для элементов без трещин.

Определение кривизны сталефибробетонных элементов на основе нелинейной деформационной модели

6.2.31 Полную кривизну сталефибробетонных элементов на участках без трещин в растянутой зоне сечения определяют по формуле (6.127), а на участках с трещинами в растянутой зоне сечения – по формуле (6.128).

Значения кривизн, входящих в формулы (6.127) и (6.128), определяют из решения системы уравнений (6.46) – (6.48). При этом для элементов с нормальными трещинами в растянутой зоне напряжение в арматуре, пересекающей трещины, определяют по формуле

(6.149)

где

(6.150)

Здесь εsj,crc относительная деформация растянутой арматуры в сечении с трещиной сразу после образования нормальных трещин;

εsj усредненная относительная деформация растянутой арматуры, пересекающей трещины, в рассматриваемой стадии расчета.

При определении кривизн от непродолжительного действия нагрузки в расчете используют диаграммы кратковременного деформирования сжатого и растянутого сталефибробетона, а при определении кривизн от продолжительного действия нагрузки – диаграммы длительного деформирования сталефибробетона с расчетными характеристиками для предельных состояний второй группы.

Для частных случаев действия внешней нагрузки (изгиб в двух плоскостях, изгиб в плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента и т. п.) кривизны, входящие в формулы (6.127) и (6.128), определяют из решения систем уравнений, указанных в 6.1.20 – 6.1.23.

7 Предварительно напряженные сталефибробетонные конструкции

7.1 Предварительные напряжения арматуры

7.1.1 Предварительные напряжения арматуры σsp принимают не более 0,9Rs,n для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры и не более 0,8Rs,n для холоднодеформированной арматуры и арматурных канатов.

7.1.2 При расчете предварительно напряженных конструкций следует учитывать снижение предварительных напряжений вследствие потерь предварительного напряжения – до передачи усилий натяжения на сталефибробетон (первые потери) и после передачи усилия натяжения на сталефибробетон (вторые потери).

При натяжении арматуры на упоры следует учитывать:

При натяжении арматуры на сталефибробетон следует учитывать:

7.1.3 Потери от релаксации напряжений арматуры ∆sp1 определяют по формулам:

механическом – ∆σsp1 = 0,1 σsp – 20 ; (7.1)

электротермическом – ∆σsp1 = 0,03 σsp; (7.2)

механическом –

(7.3)

электротермическом –∆σsp1 = 0,05 σsp. (7.4)

Здесь σsp , МПа, принимается без потерь.

При отрицательных значениях ∆σ sp1 принимают ∆σsp1 = 0.

При наличии более точных данных о релаксации арматуры допускается принимать иные значения потерь от релаксации.

7.1.4 Потери ∆σsp2 от температурного перепада ∆t , °С, определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилия натяжения при нагреве сталефибробетона, принимают равными

∆σsp2 = 1,25∆t. (7.5)

При отсутствии точных данных по температурному перепаду допускается принимать ∆t = 65°С.

При наличии более точных данных о температурной обработке конструкции допускается принимать иные значения потерь от температурного перепада.

7.1.5 Потери от деформации стальной формы (упоров) ∆σsp3 при неодновременном натяжении арматуры на форму определяют по формуле

(7.6)

Где n число стержней (групп стержней), натягиваемых неодновременно;

l сближение упоров по линии действия усилия натяжения арматуры, определяемое из расчета деформации формы;

l расстояние между наружными гранями упоров.

При отсутствии данных о конструкции формы и технологии изготовления допускается принимать ∆σsp3 = 30 МПа.

При электротермическом способе натяжения арматуры потери от деформации формы не учитываются.

7.1.6 Потери от деформации анкеров натяжных устройств ∆σsp4 при натяжении арматуры на упоры определяют по формуле

(7.7)

Где ∆l обжатие анкеров или смещение стержня в зажимах анкеров;

l расстояние между наружными гранями упоров.

При отсутствии данных допускается принимать ∆l = 2 мм.

При электротермическом способе натяжения арматуры потери от деформации анкеров не учитывают.

7.1.7 При натяжении арматуры на сталефибробетон потери от деформации анкеров натяжных устройств sp4 определяют по формуле (7.7), в которой принимают ∆l = 2 мм, а потери от трения о стенки каналов или поверхность конструкции определяют по формуле

(7.8)

Где e основание натуральных логарифмов;

ω, δ– коэффициенты, определяемые по таблице 5;

x длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, м;

θ– суммарный угол поворота оси арматуры, рад;

предварительные напряжения арматуры σsp принимаются без потерь. Т а б л и ц а 5

Канал или поверхность
Значения коэффициентов для определения
потерь от трения арматуры
ω δ, для арматуры в виде
пучков,
канатов
стержней
периодического
профиля
1 Канал: 0,0030
0,35
0,40
- с металлической поверхностью
- со сталефибробетоннойповерхностью, образованныйжестким каналообразователем 0
0,55
0,65
- со сталефибробетоннойповерхностью, образованныйгибким каналообразователем 0,0015
0,55
0,65
2 Сталефибробетонная поверхность 0
0,55
0,65

7.1.8 Потери от усадки сталефибробетона ∆σsp5 при натяжении арматуры на упоры определяют по формуле

sp5 = fb,sh Es , (7.9)

где εfb,sh деформации усадки сталефибробетона, значения которых можно приближенно принимать в зависимости от класса бетона-матрицы равными:

0,0002 – для бетона-матрицы классов В35 и ниже;

0,00025 – для бетона-матрицы класса В40;

0,0003 – для бетона-матрицы классов В45 и выше.

Для сталефибробетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, потери от усадки сталефибробетона ∆σsp5 вычисляют по формуле (7.9) с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85.

Потери от усадки сталефибробетона ∆σsp5 при натяжении арматуры на сталефибробетон определяют по формуле (7.9) с умножением полученного результата независимо от условий твердения сталефибробетона на коэффициент, равный 0,75.

Допускается потери от усадки сталефибробетона определять более точными методами.

7.1.9 Потери от ползучести сталефибробетона ∆σsp6 определяют по формуле

(7.10)

Где φb,cr – коэффициент ползучести бетона-матрицы, определяемый согласно СП 63.13330.2012;

σfbpj напряжения в сталефибробетоне на уровне центра тяжести рассматриваемой j-й группы стержней напрягаемой арматуры;

ysj – расстояние между центрами тяжести сечения рассматриваемой группы стержней напрягаемой арматуры и приведенного поперечного сечения элемента;

Ared, Ired – площадь приведенного сечения элементаи ее момент инерции относительно центра тяжести приведенного сечения;

μspj коэффициент армирования, равный Aspj/A, где A и Aspj площади поперечного сечения элемента и рассматриваемой группы стержней напрягаемой арматуры соответственно.

Для сталефибробетона, подвергнутого тепловой обработке, потери от ползучести вычисляют по формуле (7.10) с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85.

Допускается потери от ползучести сталефибробетона определять более точными методами, учитывающими влияние фибрового армирования.

Напряжения σfbpj определяют по правилам расчета упругих материалов, принимая приведенное сечение элемента, включающее площадь сечения сталефибробетона и площадь сечения всей продольной арматуры (напрягаемой и ненапрягаемой) с коэффициентом приведения арматуры к сталефибробетону согласно 7.1.10.

При σfbpj < 0 принимается ∆σsp5 = 0 и ∆σsp6 = 0.

7.1.10 Полные значения первых потерь предварительного напряжения арматуры (по 7.1.3 – 7.1.6) определяют по формуле

(7.11)

где i – номер потерь предварительного напряжения.

Усилие предварительного обжатия сталефибробетона с учетом первых потерь определяют по формуле

(7.12)

Где Aspj и sp(1)j площадь сечения j-й группы стержней напрягаемой арматуры в сечении элемента и предварительное напряжение в группе с учетом первых потерь определяют по формуле

σsp(1)j spj –∆σsp(1)j , (7.13)

здесь σspj начальное предварительное напряжение рассматриваемой группы стержней арматуры.

Полные значения первых и вторых потерь предварительного напряжения арматуры (по 7.1.3 – 7.1.8) определяют по формуле

(7.14)

Усилие в напрягаемой арматуре с учетом полных потерь определяют по формуле

(7.15)

Где σsp(2)j = σspj – ∆σsp(2)j .

При проектировании конструкций полные суммарные потери ∆σsp(2)j для арматуры, расположенной в растянутой при эксплуатации зоне сечения элемента (основной рабочей арматуры), следует принимать не менее 100 МПа.

При определении усилия предварительного обжатия сталефибробетона Р с учетом полных потерь напряжений следует учитывать сжимающие напряжения в ненапрягаемой арматуре, численно равные сумме потерь от усадки и ползучести сталефибробетона на уровне этой арматуры.

При определении усилий обжатия с учетом ненапрягаемой арматуры на уровне ненапрягаемой арматуры, потери от ползучести на этом уровне принимают равными где ∆σspj6 потери от ползучести для стержней напрягаемой арматуры, ближайшей к рассматриваемой ненапрягаемой арматуре; σfbs и σfbp – напряжения в сталефибробетоне на уровне рассматриваемой ненапрягаемой и напрягаемой арматуры соответственно.

7.1.11 Предварительные напряжения в сталефибробетоне fbp при передаче усилия предварительного обжатия P(1), определяемого с учетом первых потерь, не должны превышать:

0,9Rfbp – если напряжения уменьшаются или не изменяются при действии внешних нагрузок;

0,7Rfbp – если напряжения увеличиваются при действии внешних нагрузок.

Напряжения в сталефибробетоне σfbp определяют по формуле

(7.16)

Где P(1) усилие предварительного обжатия с учетом первых потерь;

M изгибающий момент от внешней нагрузки, действующий в стадии обжатия (собственный вес элемента);

y расстояние от центра тяжести сечения до рассматриваемого волокна;

e0p эксцентриситет усилия P(1) относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента.

7.1.12 Длину зоны передачи предварительного напряжения на сталефибробетон для арматуры без дополнительных анкерующих устройств определяют по формуле

(7.17)

но не менее 10ds и 200 мм, а для арматурных канатов – также не менее 300 мм.

В формуле (7.17):

σsp предварительное напряжение в напрягаемой арматуре с учетом первых потерь;

Rbond– сопротивление сцепления напрягаемой арматуры с сталефибробетоном, соответствующее передаточной прочности сталефибробетона и определяемое согласно 8.3;

As, us площадь и периметр стержня арматуры.

Передачу предварительного напряжения с арматуры на сталефибробетон рекомендуется осуществлять плавно.

7.2 Расчет элементов предварительно напряженных сталефибробетонных конструкций по предельным состояниям первой группы

Расчет предварительно напряженных сталефибробетонных элементов по прочности

Общие положения

7.2.1 Расчет предварительно напряженных элементов производят для стадии эксплуатации на действие изгибающих моментов и поперечных сил от внешних нагрузок и для стадии предварительного обжатия на действие усилий от предварительного натяжения арматуры и усилий от внешних нагрузок, действующих в стадии обжатия.

7.2.2 Расчет по прочности предварительно напряженных элементов при действии изгибающих моментов следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси.

Расчет по прочности нормальных сечений в общем случае производят на основе нелинейной деформационной модели согласно 7.2.13 – 7.2.15.

Допускается расчет сталефибробетонных элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой, расположенной у перпендикулярных к плоскости изгиба граней элемента, при действии усилий в плоскости симметрии нормальных сечений производить на основе предельных усилий согласно 7.2.7 – 7.2.12.

7.2.3 Для сталефибробетонных элементов, у которых предельное усилие по прочности оказывается меньше предельного усилия по образованию трещин, площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15% или должна удовлетворять расчету по прочности на действие момента образования трещин.

7.2.4 Расчет преднапряженных элементов в стадии обжатия производят как при внецентренном сжатии усилием предварительного обжатия в предельном состоянии согласно 7.2.10 – 7.2.12.

7.2.5 Расчет предварительно напряженных элементов по прочности при действии поперечных сил (расчет по наклонным сечениям) и местном действии нагрузки (расчеты на смятие и продавливание) следует производить согласно указаниям 6.1.

7.2.6 При расчете предварительно напряженных элементов по прочности следует учитывать возможные отклонения предварительного напряжения, определяемого согласно 7.1.9, путем умножения значений σspj (или усилия обжатия Pj) для рассматриваемого j-го стержня или группы стержней напрягаемой арматуры на коэффициент γsp .

Значения коэффициента γsp принимают равными:

0,9 – при благоприятном влиянии предварительного напряжения;

1,1 – при неблагоприятном влиянии предварительного напряжения.

Расчет предварительно напряженных элементов на действие изгибающих моментов в стадии эксплуатации по предельным усилиям

7.2.7 Расчет по прочности нормальных сечений следует производить согласно подразделу 6.1 с учетом 7.2.8 – 7.2.9. При этом в формулах подраздела 6.1 обозначения площадей сечения As и A's следует относить как к напрягаемой, так и к ненапрягаемой арматуре.

Допускается принимать для растянутой арматуры с условным пределом текучести напряжения выше Rs, но не более 1,1 Rs в зависимости от соотношения ξ и ξR .

7.2.8 Значения относительной деформации арматуры растянутой зоны εs,el при вычислении значения граничной высоты сжатой зоны сталефибробетона ξR следует определять по формулам:

(7.18)

Где σsp предварительное напряжение в арматуре с учетом всех потерь и γsp = 0,9, МПа;

(7.19)

7.2.9 Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне, расчетное сопротивление сжатию Rsc следует заменить напряжением σsc, равным:

500-σ'sp– при учете коэффициента условий работы сталефибробетона

γb1 = 0,9 (см. 6.1.12);

500-σ'sp – при γb1 = 1,0.

Здесь значения σ'sp приводят в МПа.

Значения σ'sp определяют с коэффициентом γsp = 1,1.

Во всех случаях напряжение σsc принимают не более Rsc .

Расчет предварительно напряженных элементов в стадии предварительного обжатия

7.2.10 При расчете элемента в стадии предварительного обжатия усилие в напрягаемой арматуре вводится в расчет как внешняя продольная сила, определяемая по формуле

(7.20)

Где A'sp и Asp – площади сечения напрягаемой арматуры, расположенной соответственно в наиболее обжатой и в растянутой (менее обжатой) зонах сечения;

σ'sp и σsp предварительные напряжения с учетом первых потерь и коэффициента γsp=1,1 в арматуре с площадью сечения A'sp и Asp .

7.2.11 Расчетпо прочности элементов прямоугольного сечения в стадии предварительного обжатия производят из условия

(7.21)

Где ep расстояние от точки приложения продольной силы Np с учетом влияния изгибающего момента M от внешней нагрузки, действующей в стадии изготовления (собственная масса элемента), до центра тяжести сечения ненапрягаемой арматуры, растянутой или наименее сжатой (при полностью сжатом сечении элемента) от этих усилий (рисунок 22), определяемое по формуле

(7.22)

e0p– расстояние от точки приложения силы Np до центра тяжести сечения элемента;

Rfb расчетное сопротивление сталефибробетона сжатию, принимаемое по СП 63.13330.2012 по линейной интерполяции как для класса сталефибробетона по прочности на сжатие, численно равного передаточной прочности сталефибробетона Rfbp;

Rfbt3 – расчетное сопротивление сталефибробетона растяжению, принимаемое по линейной интерполяции по таблице 2 как для класса сталефибробетона по остаточной прочности на растяжение, численно равного передаточной прочности сталефибробетона на растяжение Rfbtp;

Rsc расчетное сопротивление ненапрягаемой арматуры сжатию, принимаемое в стадии предварительного обжатия не более 330 МПа;

A's площадь сечения ненапрягаемой арматуры, расположенной в наиболее сжатой зоне сечения элемента.

Высоту сжатой зоны сталефибробетона определяют в зависимости от значения ξR, определяемого по формуле (6.1) с подстановкой в нее значения где Rs – расчетное сопротивление растянутой ненапрягаемой арматуры As , и εfb2 = 0,003:

При (рисунок 22) по формуле

(7.23)

При по формуле

(7.24)

Рисунок 22 Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого предварительно напряженного элемента при его расчете по прочности в стадии обжатия

7.2.12 Расчет по прочности элементов таврового и двутаврового сечений в стадии предварительного обжатия производят в зависимости от положения границы сжатой зоны:

а) если граница сжатой зоны проходит в полке (рисунок 5, а), т. е. соблюдается условие

(7.25)

расчет производят из условия:

Где

(7.27)

e0p см. 7.2.11;

zs расстояние от центра тяжести сечения элемента до растянутой (наименее сжатой) ненапрягаемой арматуры;

высоту сжатой зоны x определяют:

при R– см. 7.2.11) – по формуле

(7.28)

При – по формуле

(7.29)

б) если граница сжатой зоны проходит в ребре (рисунок 5, б), т. е. условие (7.25) не соблюдается, расчет производят из условия

(7.30)

высоту сжатой зоны х определяют:

при – по формуле

(7.31)

При – по формуле

(7.32)

Расчет по прочности нормальных сечений на основе нелинейной деформационной модели

7.2.13 При расчете по прочности на основе нелинейной деформационной модели усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют с использованием 6.1.20 – 6.1.22.

7.2.14 При расчете нормальных сечений по прочности (рисунок 23) в общем случае используют:

(7.33)

(7.34)

(7.35)

(7.36)

(7.37)

(7.38)

σfbi = Efb νfbi εfbi ; (7.39)

σsj = Esj νsj εsj ; (7.40)

σsi = Esi νsi si + εspi) . (7.41)

Рисунок 23 Расчетная схема нормального сечения сталефибробетонного элемента с предварительно напряженной арматурой

В уравнениях (7.33) – (7.41):

Asi, zsxi, zsyi, σsi площадь, координаты центра тяжести i-го стержня напрягаемой арматуры и напряжение в нем;

εsi относительная деформация i-го стержня напрягаемой арматуры от действия внешней нагрузки;

εspi – относительная деформация предварительного напряжения арматуры, определяемая с учетом относительных деформаций от потерь предварительного напряжения, соответствующих рассматриваемой расчетной стадии;

Еsi модуль упругости i-го стержня напрягаемой арматуры;

νsi коэффициент упругости i-го стержня напрягаемой арматуры.

Остальные параметры – см. 6.1.20.

Значения коэффициентов νfbi и νsj определяют по 6.1.20, а значения коэффициентов νsi по формуле

(7.42)

7.2.15 Расчет нормальных сечений сталефибробетонных элементов по прочности производят из условий, приведенных в 6.1.21.

7.3 Расчет предварительно напряженных сталефибробетонных элементов по предельным состояниям второй группы

Общие положения

7.3.1 Расчеты по предельным состояниям второй группы включают:

7.3.2 Расчет по образованию трещин производят, когда необходимо обеспечить отсутствие трещин, а также как вспомогательный при расчете по раскрытию трещин и по деформациям.

Требования по отсутствию трещин предъявляют к предварительно напряженным конструкциям, у которых при полностью растянутом сечении должна быть обеспечена непроницаемость (конструкции находящиеся под давлением жидкости или газов, испытывающие воздействие радиации и т. п.) к уникальным конструкциям, а также к конструкциям при воздействии сильно агрессивной среды.

7.3.3 При расчете по образованию трещин в целях их недопущения коэффициент надежности по нагрузке принимают γf > 1,0 (как при расчете по прочности). При расчете по раскрытию трещин и по деформациям (включая вспомогательный расчет по образованию трещин) принимают коэффициент надежности по нагрузке γf = 1,0.

7.3.4 Расчет изгибаемых предварительно напряженных элементов по предельным состояниям второй группы производят как при внецентренном сжатии на совместное действие усилий от внешней нагрузки M и продольной силы Np, равной усилию предварительного обжатия P.

Расчет предварительно напряженных сталефибробетонных элементов по образованию и раскрытию трещин

7.3.5 Расчет предварительно напряженных изгибаемых элементов по раскрытию трещин производят согласно подразделу 6.2 и с учетом 7.3.6 – 7.3.10.

Определение момента образования трещин, нормальных к продольной оси элемента

7.3.6 Изгибающий момент Мcrc при образовании трещин в общем случае определяется по деформационной модели согласно 7.3.9. Допускается для простых сечений (прямоугольного и таврового сечений с арматурой, расположенной у верхней и нижней граней сечения, с полкой в сжатой зоне) определять момент трещинообразования согласно 7.3.7.

7.3.7 Определение момента образования трещин производят с учетом неупругих деформаций растянутого сталефибробетона согласно 7.3.8.

Допускается момент образования трещин определять без учета неупругих деформаций растянутого сталефибробетона, принимая в формуле (7.43) Wpl=Wred. Если при этом условие (6.104) или (6.126) не удовлетворяется, то момент образования трещин следует определять с учетом неупругих деформаций растянутого сталефибробетона.

7.3.8 Момент образования трещин предварительно напряженных изгибаемых элементов с учетом неупругих деформаций растянутого сталефибробетона определяют по формуле

(7.43)

Где Wpl момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна, определяемый с учетом 6.2.10;

eхр = е0р + r расстояние от точки приложения усилия предварительного обжатия P до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется;

e0p то же, до центра тяжести приведенного сечения;

r расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, определяемое по формуле

(7.44)

В формуле (7.43) знак «плюс» принимают, когда направления вращения моментов P exp и внешнего изгибающего момента M противоположны; «минус» – когда направления совпадают.

Значения Wred и Ared определяют согласно 6.2.

Для прямоугольных сечений значение Wpl при действии момента в плоскости оси симметрии допускается определять по формуле (6.108).

7.3.9 Момент образования трещин на основе нелинейной деформационной модели определяют согласно 7.2.13 – 7.2.15, при этом расчетные характеристики материалов принимают для предельных состояний второй группы.

Значение Mcrc определяют из решения системы уравнений, приведенных в 7.2.13 – 7.2.15, принимая относительную деформацию сталефибробетона εbt,max у растянутой грани элемента от действия внешней нагрузки, равной предельному значению относительной деформации сталефибробетона при растяжении εbt,ult, определяемому согласно 6.1.25.

Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента

7.3.10 Ширину раскрытия нормальных трещин определяют по формуле (6.115), в которой значение напряжений s в растянутой арматуре изгибаемых предварительно напряженных элементов от внешней нагрузки определяют по формуле

(7.45)

Где Ired, Ared, yc момент инерции, площадь приведенного поперечного сечения элемента и расстояние от наиболее сжатого волокна до центра тяжести приведенного сечения, определяемые с учетом площади сечения сжатой и растянутой зон сталефибробетона, площадей сечения растянутой и сжатой арматуры согласно 6.2.25, принимая в соответствующих формулах значения коэффициентов приведения αs1 , αs2 и αfbt по (6.117);

Np усилие предварительного обжатия (см. 7.3.4);

Mp изгибающий момент от внешней нагрузки и усилия предварительного обжатия, определяемый по формуле

Mp = M Np e0p , (7.46)

Здесь e0p расстояние от точки приложения усилия предварительного обжатия Np до центра тяжести приведенного сечения.

Знак «минус» в формуле (7.46) принимают, когда направления вращений моментов М и Np e0p не совпадают, «плюс» – когда совпадают. Допускается напряжение σs определять по формуле

(7.47)

Где z расстояние от центра тяжести арматуры, расположенной в растянутой зоне сечения, до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне элемента;

Abt площадь растянутой зоны сечения элемента;

zbt расстояние от точки приложения равнодействующей усилий в растянутой зоне элемента до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне элемента;

esp расстояние от центра тяжести той же арматуры до точки приложения усилия Np. Для элементов прямоугольного поперечного сечения при отсутствии (или без учета) сжатой арматуры значение z определяют по формуле

(7.48)

Высоту сжатой зоны сечения xN элементов прямоугольного, таврового (с полкой в сжатой зоне) и двутаврового поперечного сечения допускается определять как для изгибаемых элементов без преднапряжения согласно 6.2.27 с умножением значения µs на В первом приближении значение z допускается определять, принимая расстояние от точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне до наиболее сжатого волокна сечения равным 0,3h0.

Напряжения σs, определяемые по формулам (7.45) и (7.47), не должны превышать (Rs,ser - σsp).

Расчет предварительно напряженных сталефибробетонных элементов по деформациям

7.3.11 Расчет предварительно напряженных элементов по деформациям производят согласно 6.2.18–6.2.31 и с учетом 7.3.12–7.3.14.

7.3.12 Полную кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов для вычисления их прогибов определяют по 6.2.23, при этом значения кривизн и в формулах (6.127), (6.128) определяют по 7.3.13 с учетом усилия предварительного обжатия.

Допускается при определении кривизны учитывать влияние деформаций усадки и ползучести сталефибробетона в стадии предварительного обжатия.

7.3.13 Кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов от действия соответствующих нагрузок определяют по формуле

(7.49)

Где М изгибающий момент от внешней нагрузки;

Np и e0p усилие предварительного обжатия и его эксцентриситет относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента;

D изгибная жесткость приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по подразделу 6.2 как для внецентренно сжатого усилием предварительного обжатия элемента с учетом изгибающего момента от внешней нагрузки (рисунок 24).

1 уровень центра тяжести приведенного без учета растянутой зоны сталефибробетона поперечного сечения

Рисунок 24 Приведенное поперечное сечение и схема напряженно-

деформированного состояния изгибаемого предварительно напряженного элемента с трещинами при его расчете по деформациям

7.3.14 Кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов допускается определять по формуле

(7.50)

Где zp расстояние от точки приложения усилия предварительного обжатия до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне элемента;

z– cм. формулу (7.47);

xN высота сжатой зоны с учетом влияния предварительного обжатия.

Высоту сжатой зоны определяют как для изгибаемых элементов без предварительного напряжения согласно 6.2.27 с умножением значения μs на

Значения zp и z допускается определять, принимая расстояние от точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне до наиболее сжатого волокна сечения равным 0,3h0.

Определение кривизны предварительно напряженных элементов на основе нелинейной деформационной модели

7.3.15 Полную кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов на участках без трещин в растянутой зоне сечения определяют по формуле (6.127), а на участках с трещинами в растянутой зоне сечения – по формуле (6.128).

Значения кривизн, входящих в формулы (6.127) и (6.128), определяют из решения системы уравнений (7.33) – (7.41). При этом для элементов с нормальными трещинами в растянутой зоне напряжение в напрягаемой арматуре, пересекающей трещины, определяют по формуле

(7.51)

а в ненапрягаемой арматуре

(7.52)

Где

(7.53)

Здесь εsi(j),crc относительная деформация растянутой арматуры в сечении с трещиной от действия внешней нагрузки сразу после образования трещин;

εsi(j) усредненные относительные деформации растянутой арматуры, пересекающей трещины, в рассматриваемой стадии;

εspi относительная деформация предварительного напряжения арматуры.

При определении кривизны от непродолжительного действия нагрузки в расчете используют диаграммы кратковременного деформирования сжатого и растянутого сталефибробетона, а при определении кривизны от продолжительного действия нагрузки

– диаграммы длительного деформирования сталефибробетона с расчетными характеристиками для предельных состояний второй группы.

8 Конструктивные требования

8.1 Для обеспечения безопасности и эксплуатационной пригодности сталефибробетонных конструкций помимо требований к расчету следует также выполнять конструктивные требования к геометрическим размерам и армированию.

8.2 Геометрические размеры сталефибробетонных конструкций и их армирование стержневой арматурой должны соответствовать СП 63.13330, установленным к геометрическим размерам и армированию бетонных и железобетонных конструкций, и дополнительным требованиям, приведенным в 8.3 – 8.7.

8.3 Размеры сечений сталефибробетонных элементов конструкций рекомендуется принимать исходя из следующих условий:

30 мм;

8.4 В сталефибробетонных элементах при комбинированном армировании площадь сечения продольной растянутой стержневой арматуры, а также сжатой, если она требуется по расчету, в процентах площади сечения сталефибробетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения или ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на

рабочую высоту сечения, следует принимать не менее:

0,08 % – в изгибаемых, внецентренно растянутых элементах и внецентренно сжатых элементах при гибкости (для прямоугольных сечений );

0,20 % – во внецентренно сжатых элементах при гибкости (для прямоугольных сечений );

для промежуточных значений гибкости элементов значение μs определяют интерполяцией.

В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах минимальную площадь сечения всей продольной арматуры следует принимать вдвое больше приведенных выше значений и относить их к полной площади сечения сталефибробетона.

8.5 Толщину защитного слоя сталефибробетона назначают с учетом типа конструкций, роли арматуры в конструкциях (продольная рабочая, поперечная, распределительная, конструктивная арматура), условий окружающей среды и диаметра арматуры.

Минимальные значения толщины слоя сталефибробетона до стержневой рабочей арматуры следует принимать по таблице 6.

Таблица 6

Условия эксплуатации конструкций зданий
Толщина защитного слоя
сталефибробетона, мм,
не менее
В закрытых помещениях при нормальной и пониженной влажности 10
В закрытых помещениях при повышенной влажности (при отсутствии дополнительных защитных мероприятий)
15
На открытом воздухе (при отсутствии дополнительных защитных мероприятий)
25
В грунте (при отсутствии дополнительных защитных мероприятий), в фундаментах при наличии бетонной подготовки
35

8.6 Для сталефибробетонных конструкций без гидроизоляционного покрытия толщина защитного слоя сталефибробетона для напрягаемой арматуры в пределах длины зоны передачи напряжений (7.1.12) должна приниматься не менее двух диаметров арматуры, но не более 15 мм.

Во всех случаях толщину защитного слоя сталефибробетона следует принимать равной диаметру стержня арматуры, уменьшенному на 10 мм, но не менее указанных в таблице 6.

Толщину защитного слоя сталефибробетона следует принимать с учетом требований по технологии изготовления конструкций.

8.7 Базовую (основную) длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления Rs на сталефибробетон, определяют по формуле

(8.1)

Где As и us площадь поперечного сечения анкеруемого стержня арматуры и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня;

Rbond расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле

(8.2)

Здесь Rfbt расчетное сопротивление сталефибробетона осевому растяжению;

η1 и η2 – коэффициенты, учитывающие влияние вида поверхности и размера диаметра арматуры, принимаемые по СП 63.13330.

8.8 Размеры фибр и коэффициент фибрового армирования следует принимать такими, чтобы минимальная площадь поперечного сечения элемента или его части Аmin соответствовала условию

(8.3)

где df,red – приведенный диаметр фибры, определяемый по формуле (В.4) приложения В;

μfv коэффициент фибрового армирования по объему;

kor коэффициент ориентации, учитывающий ориентацию фибр в объеме элемента в зависимости от соотношения размеров сечения элемента и длины фибры, принимаемый по таблице В.1 (приложение В).

8.9 Коэффициент фибрового армирования по объему рекомендуется принимать в пределах 0,005 ≤ μfv ≤ 0,018 для конструкций, работающих на растяжение, изгиб и сжатие. Допускается, при наличии экономического обоснования, принимать коэффициент фибрового армирования для конструкций подверженных ударным, истирающим, температурным воздействиям или при предъявлении к конструкциям повышенных требований к трещиностойкости в пределах 0,018 < μfv ≤ 0,020.

8.10 Минимальные значения коэффициента фибрового армирования рекомендуется принимать, соблюдая следующее условие

(8.4)

Где С безразмерный коэффициент, равный:

1,0 – для элементов, работающих при осевом и внецентренном растяжении с малыми эксцентриситетами;

0,6 – для изгибаемых элементов.

Rf расчетное сопротивление растяжению фибровой арматуры;

kor см. 8.8;

lf - длина фибры;

lf,an - длина заделки фибры в бетоне, обеспечивающая ее разрыв при выдергивании, определяемая по формуле (В.3) (приложение В).

8.11 Максимальный размер зерен крупного заполнителя Cmax для сталефибробетонной смеси рекомендуется принимать не более значения, определяемого по формуле

(8.5)

но не более 20 мм.

В формуле (8.5):

df,red приведенный диаметр фибры, определяемый по формуле (В.4) (приложение В);

lf длина фибры;

μfv коэффициент фибрового армирования по объему.

8.12 Для обеспечения надежной совместной работы стальной фибры и бетона-матрицы длину применяемой фибры рекомендуется принимать из условия

(8.6)

8.13 Радиус свободного погиба r свежеотформованного листа при изготовлении сталефибробетонных конструкций во избежание разрывов и сдвигов рекомендуется принимать не меньше 3t и 100df,red. При специальных устройствах листогибочного поддона или последующем (повторном) вибрировании радиус погиба может быть принят меньшим по экспериментальным данным.

Приложение А Основные буквенные обозначения

Усилия от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении элемента

М изгибающий момент;

Мр – изгибающий момент с учетом момента усилия предварительного обжатия относительно центра тяжести приведенного сечения;

Nпродольная сила;

Qпоперечная сила;

Fсосредоточенная сила в расчетах на продавливание.

Характеристики материалов

Rfb,nнормативное сопротивление сталефибробетона осевому сжатию;

Rfb, Rfb,serрасчетные сопротивления сталефибробетона осевому сжатию для предельных состояний соответственно первой и второй групп;

Rfbt,n нормативное сопротивление сталефибробетона осевому растяжению;

Rfbt, Rfbt,ser расчетные сопротивления сталефибробетона осевому растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп;

Rfbt2,n нормативное остаточное сопротивление сталефибробетона растяжению, соответствующее значению перемещений внешних граней надреза 0,5 мм при испытаниях на изгиб;

Rfbt3,nнормативное остаточное сопротивление сталефибробетона растяжению, соответствующее значению перемещений внешних граней надреза 2,5 мм при испытаниях на изгиб;

Rfbt2, Rfbt2,serрасчетные остаточные сопротивления сталефибробетона растяжению, соответствующие значениям перемещений внешних граней надреза 0,5 мм при испытаниях на изгиб, для предельных состояний соответственно первой и второй групп;

Rfbt3, Rfbt3,serрасчетные остаточные сопротивления сталефибробетона растяжению, соответствующие значениям перемещений внешних граней надреза 2,5 мм при испытаниях на изгиб, для предельных состояний соответственно первой и второй групп;

Rfb,locрасчетное сопротивление сталефибробетона смятию;

Rbond расчетное сопротивление сцепления арматуры с сталефибробетоном;

Rs, Rs,serрасчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп;

Rsw расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению;

Rscрасчетное сопротивление арматуры сжатию для предельных состояний первой группы;

Efbначальный модуль упругости сталефибробетона при сжатии и растяжении;

Efb,redприведенный модуль деформации сжатого сталефибробетона;

Efbt,redприведенный модуль деформации растянутого сталефибробетона;

Es модуль упругости арматуры;

Es,redприведенный модуль деформации арматуры, расположенной в растянутой зоне элемента с трещинами;

εfb0, εft0предельныеотносительные деформации сталефибробетона соответственно при равномерном осевом сжатии и осевом растяжении;

εs0относительные деформации арматуры при напряжении, равном Rs;

εfb,sh относительные деформации усадки сталефибробетона;

φb,cr – коэффициент ползучести сталефибробетона;

αотношение соответствующих модулей упругости арматуры Es и сталефибробетона Efb.

Характеристики положения продольной арматуры

S обозначение продольной арматуры:

при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения – расположенной в растянутой зоне; при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении – расположенной у менее сжатой грани сечения;

при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении:

S' обозначение продольной арматуры:

при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения – расположенной в сжатой зоне; при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении – расположенной у более сжатой грани сечения;

при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении внецентренно растянутых элементов – расположенной у менее растянутой грани сечения.

Геометрические характеристики

bширина прямоугольного сечения; ширина ребра таврового и двутаврового сечений;

bf, b'fширина полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой зонах;

hвысота прямоугольного, таврового и двутаврового сечений;

hf, h'fвысота полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой зонах;

a, a'расстояние от равнодействующей усилий в арматуре соответственно S и S до ближайшей грани сечения;

h0, h'0рабочая высота сечения, равная соответственно h a и h a';

xвысота сжатой зоны сталефибробетона;

ξотносительная высота сжатой зоны сталефибробетона, равная ;

sw расстояние между хомутами, измеренное по длине элемента;

e0эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый с учетом 7.1.7 и 8.1.7 СП.63.13330.2012;

e, e' расстояния от точки приложения продольной силы N до равнодействующей усилий в арматуре соответственно S и S ;

e0р эксцентриситет усилия предварительного обжатия относительно центра тяжести приведенного сечения;

yn расстояние от нейтральной оси до точки приложения усилия предварительного обжатия с учетом изгибающего момента от внешней нагрузки;

ер – расстояние от точки приложения усилия предварительного обжатия Nр с учетом изгибающего момента от внешней нагрузки до центра тяжести растянутой или наименее сжатой арматуры;

lпролет элемента;

lan длина зоны анкеровки;

lр длина зоны передачи предварительного напряжения в арматуре на сталефибробетон;

l0 расчетная длина элемента, подвергающегося действию сжимающей продольной силы;

lf длина фибры;

i радиус инерции поперечного сечения элемента относительно центра тяжести сечения;

ds , dsw – номинальный диаметр стержней соответственно продольной и поперечной арматуры;

As,A's– площади сечения арматуры соответственно S и S ;

Asw площадь сечения хомутов, расположенных в одной нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;

μs коэффициент армирования, определяемый как отношение площади сечения арматуры S к площади поперечного сечения элемента b h0 без учета свесов сжатых и растянутых полок;

μ fv коэффициент фибрового армирования по объему, определяемый как относительное содержание объема фибр в единице объема сталефибробетона;

A площадь всего сталефибробетона в поперечном сечении;

Ab площадь сечения сталефибробетона сжатой зоны;

Abt площадь сечения сталефибробетона растянутой зоны;

Ared площадь приведенного сечения элемента;

Aloc площадь смятия сталефибробетона;

Iмомент инерции сечения всего сталефибробетона относительно центра тяжести сечения элемента;

Ired момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести;

Wмомент сопротивления сечения элемента для крайнего растянутого волокна.

Характеристики предварительно напряженного элемента

P, Np усилие предварительного обжатия с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;

P(1), P(2) усилие в напрягаемой арматуре с учетом соответственно первых и всех потерь предварительного напряжения;

σsp– предварительное напряжение в напрягаемой арматуре с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;

∆σsp потери предварительного напряжения в арматуре;

σbp сжимающие напряжения в сталефибробетоне в стадии предварительного обжатия с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре.

Приложение Б Определение остаточной прочности сталефибробетона на растяжение

Б.1 Метод испытания

Остаточная прочность сталефибробетона на растяжение определяется по результатам испытаний контрольных образцов-балок с надрезом на действие сосредоточенной нагрузки (рисунок Б.1).

Б.2 Приборы

Циркулярная пила с лезвием из корунда или алмаза с регулируемой глубиной и направлением резки под углом 90° для выполнения надрезов контрольных образцов.

Штангенциркуль для определения размеров испытательных образцов с точностью не менее 0,1 мм по ГОСТ 166–89.

Линейка для определения размеров испытательных образцов с точностью до 1 мм по ГОСТ 427–75.

Испытательная машина по ГОСТ 28840, обеспечивающая регулируемую скорость перемещения активной траверсы в диапазоне и измерение нагрузки и перемещения с погрешностью не более 0,5%. Минимальное регистрируемое значение для нагрузки должно быть не более 100 Н.

Датчики измерения линейного перемещения (прогибов f или перемещений внешних граней надреза afi) с точностью до 0,01 мм.

Рисунок Б.1 Схема испытания образца

Б.3 Образцы

Б.3.1 Испытательные образцы должны быть изготовлены в форме призмы (балки) со стандартными размерами: ширина b = 150 мм, высота h = 150 мм и длина L = 550 мм. Число образцов для испытаний – не менее 6.

Б.3.2 Испытательные образцы изготавливают и подготавливают к испытаниям согласно ГОСТ 10180 (раздел 4) и с учетом Б.3.3 и Б.3.4.

Б.3.3 Заполнять формы бетонной или сталефибробетонной смесью следует в порядке, приведенном на рисунке Б.2. Объем заполнения формы в центральной части (участок 1) должен быть равен суммарному объему заполнения участков 2 на рисунке Б.2. Первоначально форму следует заполнять приблизительно на 90 % высоты испытательного образца и уплотнить на виброплощадке. При формовании образцов из самоуплотняющейся сталефибробетонной смеси форма заполняется и выравнивается без вибрации.

1, 2 – этапы заполнения формы

Рисунок Б.2 Порядок заполнения формы

Б.3.4 Для выполнения надрезов в испытательных образцах применяют мокрую резку. Надрез следует производить посередине образца в повернутом на 90° вокруг продольной оси его положении (рисунок Б.3).

1 – верхняя поверхность бетонирования; 2 – надрез

Рисунок Б.3 Расположение надреза, выполненного в испытательном образце

Ширина надреза должна быть не более 5 мм, глубина – (25 ± 1) мм, расстояние между вершиной надреза и верхней гранью образца при его испытании hsp – (125 ± 1) мм.

Надрез в образцах следует выполнять не ранее чем через трое суток с момента их изготовления и не позднее чем за 3 ч до испытания.

Б.4 Подготовка испытательных образцов к испытанию

Б.4.1 Ширину образца и расстояние между вершиной надреза и верхней гранью образца следует определять по среднему значению из двух измерений, выполняемых штангенциркулем с точностью до 0,1 мм.

Б.4.2 Длину пролета образца следует определять на основании двух измерений расстояния по оси между опорными роликами с обеих сторон образца с помощью линейки с точностью 1 мм.

Б.5 Проведение испытаний

Б.5.1 В начале нагружения образца скорость перемещения активной траверсы испытательной машины следует принимать из условия обеспечения скорости приращения перемещений внешних граней надреза aF на 0,05 мм/мин, а после достижения перемещений внешних граней надреза значения aF = 1,0 мм – из условия обеспечения скорости приращения перемещений внешних граней надреза на 0,2 мм/мин.

Б.5.2 Испытания необходимо проводить до достижения значения перемещений внешних граней надреза aF = 4 мм или до разрушения образца – в зависимости от того, что наступит раньше.

Б.5.3 Результаты испытаний, в ходе которых образование трещин зафиксировано за пределами надреза, считаются недействительными.

Б.6 Обработка результатов

Б.6.1 В ходе испытаний для каждого образца строят графики «FaF» (рисунок Б.4).

Рисунок Б.4 – График «нагрузка перемещение внешних граней надреза»

Б.6.2 Для каждого образца определяют с точностью до 0,1 Н/мм2 значения прочности

RF0,5 и RF2,5 с учетом неупругих свойств сталефибробетона по формулам:

(Б.1)

(Б.2)

Где F0,5 значение нагрузки, соответствующее перемещению внешних граней надреза aF = 0,5 мм;

F – значение нагрузки, соответствующее перемещению внешних граней надреза 2,5

aF = 2,5 мм;

l длина пролета, мм;

b ширина образца, мм;

hsp расстояние между вершиной надреза и верхней гранью образца, мм;

kF0,5 = 0,4 и kF2,5 = 0,34 коэффициенты учета неупругих деформаций в сталефибробетоне растянутой зоны образца.

Б.6.3 Нормативные значения остаточной прочности сталефибробетона на растяжение определяют по формулам:

Rfbt2,n = RF0,5,m (1 1,64 νF0,5,m) , (Б.3)

Rfbt3,n = RF2,5,m (1 1,64 νF2,5,m) , (Б.4)

где RF0,5,m и RF2,5,m – средние значения остаточной прочности сталефибробетона на растяжение, Н/мм2;

νF0,5,m и νF2,5,m коэффициенты вариации, которые определяют по формулам:

(Б.5)

(Б.6)

здесь SF0,5,m и SF2,5,m – среднеквадратичные отклонения, которые определяют по формулам:

(Б.7)

(Б.8)

n– число контрольных образцов-балок.

Б.6.4 В случае, если испытания контрольных образцов на осевое растяжение не производятся, класс сталефибробетона по прочности на осевое растяжение допускается назначать по результатам испытаний контрольных образцов-балок на изгиб в следующей последовательности.

Определяют для каждого образца с точностью до 0,1 Н/мм2 значения прочности RFel по формуле

(Б.9)

где

Fel максимальное значение нагрузки в интервале значений перемещения внешних граней надреза 0 < aF ≤ 0,05 мм;

kFel = 0,6 коэффициент учета неупругих деформаций в сталефибробетоне растянутой зоны образца.

Вычисляют нормативные значения прочности сталефибробетона на растяжение:

Rfbt,n = RFel,m (1 1,64 νFel,m) , (Б.10)

Где RFel,m среднее значения прочности сталефибробетона на растяжение, Н/мм2;

νFel,m коэффициент вариации:

(Б.11)

Здесь SFel,m среднеквадратичное отклонение, определяется по формуле

(Б.12)

Б.6.5 Если в процессе испытаний фиксируются только прогибы образца, связь между aF и прогибом f принимают в виде:

f = 0,85 aF + 0,04 , (Б.13)

где f прогиб, мм;

aF значение, мм, которое:

(Б.14)

Здесь h полная высота образца.

Перевод графиков «нагрузка F – перемещение внешних граней надреза aF» производят путем преобразования оси aF, выполняемого с применением значений, приведенных в таблице Б.1.

Т а б л и ц а Б.1

aF , f ,
мм
мм
0,05
0,08
0,10
0,13
0,20
0,21
0,50
0,47
1,50
1,32
2,50
2,17
3,50
3,02
4,00
3,44

Приложение В Определение сопротивлений сталефибробетона растяжению и сжатию с учетом влияния фибрового армирования

В.1 При определении значения расчетного остаточного сопротивления сталефибробетона растяжению Rfbt3 различаются два случая исчерпания прочности на растяжение сталефибробетона.

Первый случай: сопротивление растяжению сталефибробетона исчерпывается из-за обрыва некоторого числа фибр и выдергивания остальных, что определяется условием

(В.1)

Второй случай: сопротивление растяжению сталефибробетона исчерпывается из-за выдергивания из бетона условно всех фибр, что определяется условием

(В.2)

В формулах (В.1) и (В.2) lf,an – длина заделки фибры в бетоне, обеспечивающая ее разрыв при выдергивании, определяемая по формуле

(В.3)

где df,red – приведенный диаметр применяемой фибры, мм; Rf,ser нормативное сопротивление растяжению фибр, МПа; ηf коэффициент, учитывающий анкеровку фибры. Коэффициент ηf принимается равным:

0,8 – для фибры, фрезерованной из слябов;

0,6 – для фибры, резанной из стального листа;

0,9 – для фибры, рубленной из стальной проволоки.

При проектировании df,red принимается равным

(В.4)

где Sf – площадь номинального поперечного сечения фибры, определяемая по ее номинальным размерам.

В.2 При первом случае исчерпания сопротивления растяжению сталефибробетона значение Rfbt3 определяется по формуле

(В.5)

где γfb1 – коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,0 для фибры из слябов; 1,1 – для фибры из листа и фибры из проволоки;

kor коэффициент ориентации, учитывающий ориентацию фибр в объеме элемента в зависимости от соотношения размеров сечения элемента и длины фибры, принимаемый по таблице В.1;

μfv коэффициент фибрового армирования по объему;

КТ коэффициент, определяемый по формуле

(В.6)

Т а б л и ц а В.1

Значение kor в зависимости от размеров сечения растянутого элемента при
h/lj b/lf
0,5
1
2
3
5
10
20
Более 20
0,2
0,98
0,93
0,78
0,732
0,695
0,665
0,651
0,637
0,4
0,97
0,92
0,77
0,724
0,686
0,658
0,642
0,628
0,6
0,91
0,76
0,718
0,681
0,653
0,638
0,624
0,8
0,90
0,75
0,707
0,671
0,643
0,628
0,615
1,0
0,73
0,687
0,652
0,624
0,610
0,597
1,5
0,69
0,649
0,615
0,589
0,577
0,564
2
0,67
0,630
0,597
0,573
0,559
0,548
3
0,612
0,580
0,556
0,543
0,532
5
0,556
0,543
0,530
0,519
10
0,533
0,520
0,510
20
0,516
0,505
Более 20
0,5
Примечание – b и h - соответственно больший и меньший размеры сечения элемента (или его части), перпендикулярного к направлению внешнего растягивающего усилия.

В.3 При втором случае исчерпания сопротивления растяжению сталефибробетона значение Rfbt3 определяется по формуле

(В.7)

где γfb2 – коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,0 для фибры из слябов;

1,1 – для фибры из листа и фибры из проволоки.

В.4 Значения коэффициентов γfb1 и γfb2 в случаях применения прогрессивных технологий могут быть уточнены после экспериментального обоснования в соответствующем порядке.

В.5 Расчетное сопротивление сжатию сталефибробетона Rfb определяется в зависимости от класса по прочности на сжатие бетона-матрицы, вида и размеров фибры, геометрии и размеров сечения элемента. При этом учитывается только работа фибр, ориентированных нормально к направлению внешнего сжимающего усилия и удовлетворяющих условию (В.1).

Значение Rfb определяется по формуле

(В.8)

где kn – коэффициент, учитывающий работу фибр в сечении, перпендикулярном направлению внешнего сжимающего усилия, и принимаемый по таблице В.2;

φf коэффициент эффективности косвенного армирования фибрами, вычисляемый по формуле

(В.9)

(В.10)

Т а б л и ц а В.2

Значение kп в зависимости от размеров сечения сжатого элемента при
h/lf b/lf
0,5
1
2
3
5
10
20
Более 20
0,2
0,126
0,263
0,449
0,511
0,560
0,597
0,616
0,636
0,4
0,122
0,259
0,444
0,506
0,555
0,591
0,610
0,629
0,6
0,122
0,257
0,441
0,502
0,551
0,589
0,606
0,624
0,8
0,122
0,253
0,429
0,494
0,542
0,578
0,596
0,614
1,0
0,118
0,247
0,422
0,480
0,527
0,563
0,580
0,597
1,5
0,115
0,232
0,399
0,454
0,498
0,531
0,548
0,565
2,0
0,110
0,226
0,387
0,440
0,484
0,517
0,532
0,549
3
0,105
0,219
0,375
0,428
0,470
0,510
0,517
0,532
5
0,1
0,214
0,367
0,418
0,458
0,490
0,504
0,520
10
0,1
0,210
0,360
0,410
0,449
0,481
0,495
0,510
20
0,1
0,297
0,356
0,406
0,446
0,475
0,490
0,505
Более 20
0,1
0,205
0,353
0,401
0,442
0,470
0,485
0,5
Примечание – b и h - соответственно больший и меньший размеры сечения элемента (или его части), перпендикулярного к направлению внешнего сжимающего усилия.

В.6 При расчете конструкций для определения значений Rfb и Rfbt коэффициенты kor и kn принимаются по таблицам В.1 и В.2, для отдельных частей сечения рассчитываемого элемента (верхней полки, нижней полки, стенки, ребра и т.п.), в зависимости от соотношения их размеров и длины фибры.

В.7 При расчете по прочности сталефибробетонных конструкций фибровую арматуру следует принимать равномерно распределенной по сечению элемента с коэффициентом приведенного армирования по площади, определяемым по формулам:

(В.11)

- для сжатой зоны

(В.12)

где μfa и μ'fa- коэффициенты фибрового армирования по площади;

μfv - коэффициент фибрового армирования по объему;

kor и kn - коэффициенты, принимаемые соответственно по таблицам В.1 и В.2.